1) dynamic tension
动态拉伸
1.
Experimental studies on dynamic tension of metal ring by electromagnetic loading;
实现金属环动态拉伸的电磁加载技术研究
2.
The mechanisms of crack forming and propagation were investigated during dynamic tension under static load by SEM.
采用熔铸法制备的原位自生TiC/Ti复合材料,在SEM中静载动态拉伸,原位观察和研究了裂纹的萌生及扩展机制。
3.
The dynamic tensile properties of tungsten fibers(80%,volume fraction) reinforced Zr based amorphous alloy matrix composite was investigated by means of the Split Hopkinson Pressure Bar(SHPB),and Scanning Election Microscope(SEM) was used to evaluate the fracture mode of the composite under dynamic tension.
采用霍普金森杆拉伸技术研究了W丝体积分数为80%的W丝/Zr基非晶合金复合材料的动态拉伸性能,通过扫描电镜研究了该复合材料动态拉伸断裂模式。
2) dynamic tensile
动态拉伸
1.
In situ SEM study of dynamic tensile in wrought magnesium alloy AZ31B rolling sheet
AZ31B镁合金轧制板材室温动态拉伸的SEM观察
2.
The dynamic tensile test was carried out on both DP and TRIP steel samples with strain rates in the range of 10~2～10~3 s~(-1).
采用气动式间接杆杆型冲击拉伸试验装置对TRIP钢和DP钢在102~103s-1应变率范围的动态拉伸变形行为进行了研究。
3.
By using the equipment of dynamic tensile and SEM, the microstructures of two kinds of high nitrogen austenitic stainless steels are observed.
利用动态拉伸台和SEM对两种高氮奥氏体不锈钢进行了动态拉伸的微观形貌原位观察 实验表明滑移和孪生在高氮奥氏体中同时存在;随着形变量的增加,晶粒内部的滑移线加宽,逐步成为微裂纹;而晶界的结合力较强,没有观察到沿晶断裂;氮的加入会产生固溶强化和间隙强化,增大点阵滑移的阻力,从而降低奥氏体不锈钢的塑性 随着氮含量的增加,试样的延伸率降
3) dynamic tensioned
变动态拉伸
5) dynamic tensile strength
动态拉伸强度
1.
A new experimental method was developed to measure the dynamic tensile strength of fragile tungsten alloys.
针对易碎型钨合金具有高的动态压缩强度和低的动态拉伸强度这一特点 ,根据一维应力波理论设计一种测试易碎合金动态拉伸强度的实验方法 。
2.
With finite element analysis,dynamic tensile strength for marble was obtained and typical failure modes of the Brazilian disc and the flattened Brazilian disc were analyzed.
结果表明,大理岩的动态拉伸强度随着应变率的提高而增加。
3.
An experimental procedure and accompanying method for analyzing recorded data for deriving dynamic tensile strength and elastic modulus of brittle material is presented.
提出了获取脆性材料动态拉伸强度及弹性模量的实验步骤及相关记录数据的分析方法。
6) Polymer stretching
聚合物动态拉伸
补充资料：带浮动凸模的拉伸、落料及冲孔复合模
对于拉伸件, 人们习惯于将板料预先剪裁或冲裁到一定形状后,再进行拉伸。对于有不规则法兰的凸缘拉伸件, 拉伸后必须增加切边工序才能保证工件的外形, 如果工件有平面度要求,还要增加整形工序,这就增加了工序数量。因工序数量多造成的定位误差,可能影响到产品的质量, 而且这种设计方法也不能避免手进入冲模危险区域内,不安全。
1 工艺分析
2 模具结构及工作过程
3 聚氨酯橡胶块的设计
在设计聚氨酯橡胶块外形尺寸时, 先初选预压缩量ε1 = 5 % , 终压缩量ε2 = 20 % , 然后计算橡胶高度, 再根据橡胶厂提供的有关图表和数据,计算橡胶的压缩力,最后与工件的成形力比较,如果两者不是很接近,再重选ε1 和ε2 ,直到两者相近为止。
严格来讲, 工件成形力和橡胶压缩力的计算都不是太精确,实际应用时,还需在计算基础上通过调整橡胶高度来调整橡胶的压缩力。
同时,聚氨酯橡胶组织细密,内部没有气泡和空隙, 可以认为其体积不可压缩, 因此,聚氨酯橡胶块的安放空间要根据体积不变的原则来计算。
4 凸凹模设计
工件浅圆锥台成形时, 该处材料在切向和径向均受拉应力,使工件紧贴凸模成形,而凹模部分只参与圆角R3mm的成形。故可将凸凹模成形部位的形状简化,如图3 所示。这样既不影响成形, 又有利于成形时的金属流动,降低了成形力,也提高了凸凹模的强度。
另外, 高度H设计得比浅圆锥台高4～6mm,以使凸凹模刃磨后不影响成形高度。
5 其它关键零件
拉伸凸模与固定板之间采取H7/ h6 滑动配合,固定板调质处理。拉伸压边力由4 个螺堵调节, 压料块5 及凸凹模10 工作表面粗糙度值要求低,以避免在工件表面留下压痕。
说明：补充资料仅用于学习参考，请勿用于其它任何用途。
参考词条