1) off-design
变工况
1.
Analysis and numeric simulation of off-design flow field in centrifugal pump;
离心泵变工况流场分析及数值模拟
2.
An off-design method of turbine blade based on multiobjective optimization;
基于多目标优化的透平叶栅变工况设计方法
3.
Analysis of off-design flow fields in centrifugal pumps and hydrodynamic forces on impellers;
离心泵变工况流场及叶轮流体激振力研究
2) variable condition
变工况
1.
Performance analysis of an air-source heat pump water heater under variable conditions;
空气源热泵热水器变工况特性分析
2.
Performance fitted equations establishment of scroll compressor under variable conditions;
变工况涡旋压缩机性能拟合方程的建立
3.
Calculation for regulating fan speed in variable condition dust removing systems;
变工况除尘系统风机调速计算方法
3) off-design condition
变工况
1.
Economic analysis of thermal system under off-design condition in large-scale coal-fired power unit;
大型火电机组热力系统变工况经济性分析
2.
A new calculation method of the monitored section pressure and temperature is proposed based on steam turbine off-design condition principle and flugel formula,and a calculation example is given.
根据汽轮机变工况的原理以及弗留格尔公式,提出一种对汽轮机监视段压力与温度计算的新方法,并结合实例进行计算。
4) variable conditions
变工况
1.
The capability of turbo-pump working in variable conditions is required and important for pump-pressurized variable thrust rocket engine and ramjet propulsion.
对于泵压式变推力发动机和先进的冲压发动机,需要涡轮泵变工况工作,涡轮泵变工况性能是该类发动机研究的一个重点。
2.
The results compare well with previous experimental data and can describe accurately the performance of compressor under variable conditions.
结果表明,由该方法所建立的模型能够准确地描述变工况下滚动转子式压缩机容积效率等性能参数。
3.
A better way to analyse the performance of variable conditions of absorption refrigerator is provided.
建立了热水型溴化锂吸收式制冷机数学模型 ,通过改变两个主要控制参数改变机组工况 ,对计算结果进行了三维可视化处理 ,直观地绘制出制冷量与控制参数之间的关系曲面 ,为变工况性能分析及变工况控制参数搭配方案的选择提供了一种更好的分析方
5) variable operating condition
变工况
1.
Study of pressure between stages calculational methods for pressure between stages of reciprocating compressor under variable operating condition;
活塞压缩机变工况下级间压力计算方法的研究
2.
The Research on Thermodynamic Check Calculating Method and Experiment of 4M12 Oxygen Reciprocating Compressor under the Variable Operating Conditions;
4M12活塞式氧压机变工况运行的热力复算方法及试验研究
3.
Taking 600 MW directly air cooled units as an example,a mathematical system model of directly air cooled units under variable operating conditions has been elaborated,considering pressure and heat dissipation loss of the exhaust pipe,as well as the pressure difference between burbine exhaust and condenser entrance,caused by the steam column concerned.
以600 MW直接空冷机组为例,考虑排汽管道的压损,排汽口和凝汽器入口间水蒸汽柱高度压差及排汽管对环境散热量,建立了直接空冷机组冷端系统变工况数学模型,编程计算并作出直接空冷机组冷端系统特性曲线,分析了空冷凝汽器压力及管道压损变化时的机组特性,对于空冷机组的经济运行具有一定的指导价值。
6) variable working condition
变工况
1.
The characteristic of carbon dioxide trans-critical cycle with expander was analyzed at variable working condition.
分析了带膨胀机的二氧化碳跨临界循环变工况特性,发现它与传统的蒸汽压缩式制冷循环不同的特点:循环存在一个最佳排气压力使COP最大,且最佳排气压力对冷却器出口温度的变化比较敏感;随蒸发温度的下降,单位质量制冷量先增大后减小;COP随着吸气温度的增加呈现振荡变化,且振荡变化的总体趋势是降低,带膨胀机吸气过热为无效过热的系统安装回热器有助于COP的提高。
2.
The different experiment results of variable working condition performances of.
给出了弯掠动叶和径向（常规）动叶旋转失速工况下流场的实验结果，论述了这两种叶片在变工况下的性能差异以及弯掠动叶对旋转失速特征参数的影响，进行了失速前后有关试验数据的对比分析，讨论了弯掠动叶引起旋转失速流场变化的机理及对流场的改善作用。
3.
The experiments of variable working conditions on aerodynamic and aeroacoustic performance of axial fans with conventional (radial) rotating blades and skewed-swept rotatingblades carried out are dealt with in the present paper.
本文介绍了变工况下，两台具有相同几何参数（动叶弦长除外）的轴流试验风机进行的气动一声学性能的实验研究。
补充资料：燃气轮机变工况性能
在外界负荷和大气温度等变化时，燃气轮机的功率P、转速 n和效率η等参数都相应变化，使燃气轮机处在偏离设计工况的变工况下运行。这时燃气轮机各个参数的变化情况、运行的安全性以及起动和加载性能等，统称为燃气轮机变工况性能。
在变工况下，燃气轮机应能：不超温，即从燃气轮机燃烧室到燃气透平的燃气初温t3应低于透平所允许的最大温度值t3；不超速，即n应低于转子强度所允许的最大值n；压气机不喘振;同时还希望功率P降低时，效率η下降得较慢,并有利于实现快速起动和加载等。燃气轮机经常是在变工况下运行的，因而了解它的变工况性能，对于正确地设计、选择和使用燃气轮机都很重要。影响燃气轮机变工况性能的有不同轴系方案、大气参数变化、加载过程、起动过程和几何形状等因素。
不同轴系方案的影响 燃气轮机的变工况性能，除与压气机、燃烧室和透平等部件的性能以及循环方式有关外，还与轴系方案密切有关。图1的3种轴系方案中,以单轴和分轴方案用得最多。不同轴系方案中压气机和透平的排列组合各不相同，它们在变工况下相互匹配关系的变化也必然不同。负荷变化对燃气轮机的影响与压气机是否联轴有关。单轴的联轴，负荷的转速变化直接影响压气机，对压气机工况影响较大；分轴和三轴的都不联轴，负荷的转速变化对压气机工况影响较小。因此，不同轴系方案燃气轮机的变工况性能是不相同的。
单轴燃气轮机 图2为最简单的燃气轮机的性能,下角标"0"表示设计值。图2a中的阴影区为安全运行区，它由不超温、不超速和不喘振等限制线所围成，范围较小。图中还画出了带动两种典型负荷n=n0的恒速负荷和P ∝n3的螺旋桨负荷(变速负荷)时的工作线,其中后者在低工况时因压气机喘振而不能运行。图2b是在带动上述两种负荷时效率η和燃气初温t3 的变化情况,它们都随功率P 的降低而下降。其中，对于简单循环,在带动上述两种负荷时，η的变化相近；对于回热循环（见燃气轮机循环），在带动变速负荷时随着P 的降低，η 的下降显著变慢，以至在P下降后的 η比带动恒速负荷的η高得多。因此，单轴燃气轮机在带动不同负荷时的性能差别较大，带动恒速负荷时能良好地运行，而带动变速负荷时就可能出现喘振，使运行受到限制。这种现象是由于压气机与负荷联轴所致。此外，单轴燃气轮机的扭矩性能差，输出扭矩Μ随着n的降低而下降,不能适应车辆牵引负荷Μ增加的要求。
分轴燃气轮机 它的透平分为两个，一个带动压气机，一个作为动力透平带动负荷，因而能避免单轴燃气轮机中压气机与负荷联轴的现象。在图1的分轴方案中，压气机、燃烧室和高压透平这3个部件组成燃气发生器,供给动力透平（即低压透平）以一定压力的高温燃气。图3表示分轴燃气轮机的性能。在图3a中的阴影区内,一般能满足t3≤t3，因而是安全运行区。与图2a相比较,图3a的安全运行区显著扩大，不仅在带动螺旋桨负荷时能良好地运行,而且在输出转速n2为零时,燃气轮机仍能运行，这是单轴燃气轮机无法做到的。在采用回热循环时，分轴带动恒速负荷或变速负荷时，都与单轴带动变速负荷时的情况相似，即随着P 的降低 η下降缓慢。
对应于具体的负荷，有图3b的分轴燃气轮机的扭矩性能,随n2的降低,Μ增加,至n2＝0时达到最大扭矩Μ。它比设计值Μ0大一倍以上,因而扭矩性能良好，这是单轴燃气轮机无法比拟的。因此，分轴燃气轮机还适用于车辆牵引负荷。
但在分轴燃气轮机中，由于动力透平不与压气机联轴，在负荷功率变化时转速易波动，突甩负荷时易超速。因此，在电站带动发电机（恒速负荷）时，分轴燃气轮机不如单轴的好。而且在低工况下，分轴燃气轮机的n1下降较多，会出现压气机喘振问题，须采用放气等防喘振措施。随着燃气轮机设计压缩比的提高，喘振问题变得更为严重，必须用更有效的措施来避免喘振。
三轴燃气轮机 图1为三轴燃气轮机，是把分轴燃气轮机中单转子的燃气发生器变为双转子而得到的。它在P降低时，n1比n2下降得快，能协调高、低压压气机的工作，使压气机在低工况下不易喘振,因而能选用比分轴燃气轮机更高的设计压缩比,以达到更高的效率。三轴燃气轮机的变工况性能与分轴的相似，但随着P的降低，η的下降会比分轴的缓慢一些。
大气参数变化的影响 大气温度ta和大气压力pa的变化对燃气轮机的性能影响很大。例如单轴燃气轮机,当ta由15℃降至－20℃时，P 和η分别增加25～30％和5～8％左右；当ta由15℃升高至40℃时,P和η分别降低17～22%和5～8%左右。ta的变化还影响安全运行区,ta＞tao时安全运行区缩小,ta＜tao时则扩大。η基本不受pa变化的影响，而P 则大体上正比于pa的变化。对于分轴和多轴的燃气轮机来说，ta和pa的变化对其性能的影响与单轴的相似。
因此，在夏季或热带地区，燃气轮机的P 和 η都会降低，在冬季或寒带地区则提高。在高海拔地区，pa和ta均低，前者使P下降,后者则使P下降的程度变小,且使η提高。而活塞式内燃机在高海拔地区P下降严重。因此，燃气轮机适用于高海拔地区。
加载过程的影响 加载属于过渡过程。单轴燃气轮机带动恒速负荷时，加载过程的转速基本不变，燃气温度变化引起的热应力限制了加载的速度。单轴燃气轮机带动变速负荷时，加载即加速，会多消耗一些功来使转子加速，故t3 较高，有可能超温和引起喘振。对于分轴燃气轮机，由于n1 是变的，加载过程与单轴变转速的相似。
起动过程的影响 起动过程是指燃气轮机由静止状况起动、加速至空载工况的过程。开始时由起动机带动燃气轮机冷加速,到点火转速(单轴燃气轮机是15～20％n0 )时,燃烧室中开始喷入燃料并点火燃烧，进入热加速阶段。到脱扣转速(单轴燃气轮机是45～60％n0 )后，起动机脱开，燃气轮机自己加速至空载工况。在起动过程中，燃气轮机由冷态变为热态，热应力问题严重，形成热冲击，对寿命影响很大。此外还有喘振问题，压气机需要采取放气等防喘振措施。
变几何的影响 燃气轮机的变工况性能，还可通过控制部件性能在变工况下的变化来改善。采用通流部分的几何形状能够变化（简称变几何）的压气机和透平能达到这个目的。常用的变几何是在压气机和透平中采用可转动的静叶片（简称可调静叶），使叶片的安装角随燃气轮机工况的需要而变化。通常，把这种用可调静叶的燃气轮机叫做变几何燃气轮机。
压气机的可调静叶用于进气端，主要是为了避免喘振，有利于燃气轮机的起动和扩大安全运行区。不少高压缩比的压气机采用多列可调静叶，以求更有效地改善压气机的性能。
透平可调静叶，一般用于分轴燃气轮机的动力透平中。它能改善分轴燃气轮机的加速性能和实现动力制动，在同时用回热循环时,还能使η在宽广的P 变化范围内下降得不多。因此，车辆燃气轮机一般都是有回热的变几何分轴燃气轮机。
参考书目
И.В.柯特略尔著,樊介生、高椿译:《燃气轮机装置的变动工况》,上海科学技术出版社,上海，1965。
在变工况下，燃气轮机应能：不超温，即从燃气轮机燃烧室到燃气透平的燃气初温t3应低于透平所允许的最大温度值t3；不超速，即n应低于转子强度所允许的最大值n；压气机不喘振;同时还希望功率P降低时，效率η下降得较慢,并有利于实现快速起动和加载等。燃气轮机经常是在变工况下运行的，因而了解它的变工况性能，对于正确地设计、选择和使用燃气轮机都很重要。影响燃气轮机变工况性能的有不同轴系方案、大气参数变化、加载过程、起动过程和几何形状等因素。
不同轴系方案的影响 燃气轮机的变工况性能，除与压气机、燃烧室和透平等部件的性能以及循环方式有关外，还与轴系方案密切有关。图1的3种轴系方案中,以单轴和分轴方案用得最多。不同轴系方案中压气机和透平的排列组合各不相同，它们在变工况下相互匹配关系的变化也必然不同。负荷变化对燃气轮机的影响与压气机是否联轴有关。单轴的联轴，负荷的转速变化直接影响压气机，对压气机工况影响较大；分轴和三轴的都不联轴，负荷的转速变化对压气机工况影响较小。因此，不同轴系方案燃气轮机的变工况性能是不相同的。
单轴燃气轮机 图2为最简单的燃气轮机的性能,下角标"0"表示设计值。图2a中的阴影区为安全运行区，它由不超温、不超速和不喘振等限制线所围成，范围较小。图中还画出了带动两种典型负荷n=n0的恒速负荷和P ∝n3的螺旋桨负荷(变速负荷)时的工作线,其中后者在低工况时因压气机喘振而不能运行。图2b是在带动上述两种负荷时效率η和燃气初温t3 的变化情况,它们都随功率P 的降低而下降。其中，对于简单循环,在带动上述两种负荷时，η的变化相近；对于回热循环（见燃气轮机循环），在带动变速负荷时随着P 的降低，η 的下降显著变慢，以至在P下降后的 η比带动恒速负荷的η高得多。因此，单轴燃气轮机在带动不同负荷时的性能差别较大，带动恒速负荷时能良好地运行，而带动变速负荷时就可能出现喘振，使运行受到限制。这种现象是由于压气机与负荷联轴所致。此外，单轴燃气轮机的扭矩性能差，输出扭矩Μ随着n的降低而下降,不能适应车辆牵引负荷Μ增加的要求。
分轴燃气轮机 它的透平分为两个，一个带动压气机，一个作为动力透平带动负荷，因而能避免单轴燃气轮机中压气机与负荷联轴的现象。在图1的分轴方案中，压气机、燃烧室和高压透平这3个部件组成燃气发生器,供给动力透平（即低压透平）以一定压力的高温燃气。图3表示分轴燃气轮机的性能。在图3a中的阴影区内,一般能满足t3≤t3，因而是安全运行区。与图2a相比较,图3a的安全运行区显著扩大，不仅在带动螺旋桨负荷时能良好地运行,而且在输出转速n2为零时,燃气轮机仍能运行，这是单轴燃气轮机无法做到的。在采用回热循环时，分轴带动恒速负荷或变速负荷时，都与单轴带动变速负荷时的情况相似，即随着P 的降低 η下降缓慢。
对应于具体的负荷，有图3b的分轴燃气轮机的扭矩性能,随n2的降低,Μ增加,至n2＝0时达到最大扭矩Μ。它比设计值Μ0大一倍以上,因而扭矩性能良好，这是单轴燃气轮机无法比拟的。因此，分轴燃气轮机还适用于车辆牵引负荷。
但在分轴燃气轮机中，由于动力透平不与压气机联轴，在负荷功率变化时转速易波动，突甩负荷时易超速。因此，在电站带动发电机（恒速负荷）时，分轴燃气轮机不如单轴的好。而且在低工况下，分轴燃气轮机的n1下降较多，会出现压气机喘振问题，须采用放气等防喘振措施。随着燃气轮机设计压缩比的提高，喘振问题变得更为严重，必须用更有效的措施来避免喘振。
三轴燃气轮机 图1为三轴燃气轮机，是把分轴燃气轮机中单转子的燃气发生器变为双转子而得到的。它在P降低时，n1比n2下降得快，能协调高、低压压气机的工作，使压气机在低工况下不易喘振,因而能选用比分轴燃气轮机更高的设计压缩比,以达到更高的效率。三轴燃气轮机的变工况性能与分轴的相似，但随着P的降低，η的下降会比分轴的缓慢一些。
大气参数变化的影响 大气温度ta和大气压力pa的变化对燃气轮机的性能影响很大。例如单轴燃气轮机,当ta由15℃降至－20℃时，P 和η分别增加25～30％和5～8％左右；当ta由15℃升高至40℃时,P和η分别降低17～22%和5～8%左右。ta的变化还影响安全运行区,ta＞tao时安全运行区缩小,ta＜tao时则扩大。η基本不受pa变化的影响，而P 则大体上正比于pa的变化。对于分轴和多轴的燃气轮机来说，ta和pa的变化对其性能的影响与单轴的相似。
因此，在夏季或热带地区，燃气轮机的P 和 η都会降低，在冬季或寒带地区则提高。在高海拔地区，pa和ta均低，前者使P下降,后者则使P下降的程度变小,且使η提高。而活塞式内燃机在高海拔地区P下降严重。因此，燃气轮机适用于高海拔地区。
加载过程的影响 加载属于过渡过程。单轴燃气轮机带动恒速负荷时，加载过程的转速基本不变，燃气温度变化引起的热应力限制了加载的速度。单轴燃气轮机带动变速负荷时，加载即加速，会多消耗一些功来使转子加速，故t3 较高，有可能超温和引起喘振。对于分轴燃气轮机，由于n1 是变的，加载过程与单轴变转速的相似。
起动过程的影响 起动过程是指燃气轮机由静止状况起动、加速至空载工况的过程。开始时由起动机带动燃气轮机冷加速,到点火转速(单轴燃气轮机是15～20％n0 )时,燃烧室中开始喷入燃料并点火燃烧，进入热加速阶段。到脱扣转速(单轴燃气轮机是45～60％n0 )后，起动机脱开，燃气轮机自己加速至空载工况。在起动过程中，燃气轮机由冷态变为热态，热应力问题严重，形成热冲击，对寿命影响很大。此外还有喘振问题，压气机需要采取放气等防喘振措施。
变几何的影响 燃气轮机的变工况性能，还可通过控制部件性能在变工况下的变化来改善。采用通流部分的几何形状能够变化（简称变几何）的压气机和透平能达到这个目的。常用的变几何是在压气机和透平中采用可转动的静叶片（简称可调静叶），使叶片的安装角随燃气轮机工况的需要而变化。通常，把这种用可调静叶的燃气轮机叫做变几何燃气轮机。
压气机的可调静叶用于进气端，主要是为了避免喘振，有利于燃气轮机的起动和扩大安全运行区。不少高压缩比的压气机采用多列可调静叶，以求更有效地改善压气机的性能。
透平可调静叶，一般用于分轴燃气轮机的动力透平中。它能改善分轴燃气轮机的加速性能和实现动力制动，在同时用回热循环时,还能使η在宽广的P 变化范围内下降得不多。因此，车辆燃气轮机一般都是有回热的变几何分轴燃气轮机。
参考书目
И.В.柯特略尔著,樊介生、高椿译:《燃气轮机装置的变动工况》,上海科学技术出版社,上海，1965。
说明：补充资料仅用于学习参考，请勿用于其它任何用途。
参考词条