1) gas seepage
瓦斯渗流
1.
Study on the principle of gas seepage in the wall of drainage roadway;
抽放巷道煤壁瓦斯渗流规律的研究
2.
Mining Field Pressure and Coalbed Gas Seepage Solid-Gas Coupled Study in the Condition of Composite Key Stratum
复合关键层下采场压力及煤层瓦斯渗流耦合规律研究
3.
What’s more, based on the theory of the nonlinear gas seepage and geophysical field effect gas flow, how the HPWJ affects the law of the gas seepage is shown.
通过研究高压脉冲水射流对煤体的动态损伤作用,分析了高压脉冲水射流对煤体裂隙场的演化特性和煤层透气性的影响;根据非线性瓦斯渗流理论以及地球物理场效应瓦斯流动理论研究了高压脉冲水射流冲击及振荡效应对煤体内瓦斯流动规律的影响;研发了高压脉冲水射流切缝系统装置和施工工艺,并结合流体力学、渗流力学等理论分析确定了高压脉冲水射流切割煤体时主要水力参数,并进行现场试验。
2) seepage field of gas
瓦斯渗流场
3) gas flow equation
瓦斯渗流方程
1.
On the basis of coal seam having outcrop of coal seam and outlet on ground,the method for calculating coalbed gas pressure from the one-dimensional stable gas flow equation by considering deeply the influence of in-situ stress gradient and geothermal temperature is presented.
针对煤层在地表有露头或出口的情况，根据煤层瓦斯渗流方程，提出了考虑煤层温度和地应力梯度变化的煤层瓦斯压力的计算方法。
2.
Considering deeply the influence of insitu stress and geothermal temperature on coalbed gas, it is put forward that the relation between coal permeability and effective stress as well as geothermal temperature and the onedimensional stable gas flow equation.
在考虑地应力和地温影响的基础上，提出了煤层瓦斯渗透率ｋ（，θ）与平均应力和地温的关系及一维稳定流动的瓦斯渗流方程，并根据煤层在地表有无露头和通道的情况，导出了煤层瓦斯压力计算分析的解析式。
4) gas flow in coal seams
煤层瓦斯渗流
1.
The study on the rule of gas flow in coal seams is of singnificant importance to the mechanics of gas flow in coal seams, gas disaster protcction and gas utilization.
研究煤层瓦斯流动基本规律对煤层瓦斯渗流力学、瓦斯灾害防治及瓦斯资源利用都有重要意义。
5) difficulty stress point of gas seepage
瓦斯渗流困难应力点
1.
A characteristic parameter,difficulty stress point of gas seepage,is proposed,which is useful for prevention of accidents of coal and gas Dutburst.
基于试验结果,提出瓦斯渗流困难应力点这一特征值,该参数对预防煤与瓦斯突出事故、提高瓦斯抽采效率具有一定意义。
6) rate of gas permeability
瓦斯渗透率
补充资料：达西渗流定律
流体在多孔介质内运动的基本规律，也是从宏观角度描述渗流过程的统计规律。这个定律是1856年法国水利工程师H.-P.-G.达西为解决水的净化问题从大量实验中总结出来的。达西对水通过均匀砂层的缓慢流动作了大量实验,研究表明：单位时间流过砂层的体积流量Q与横截面积A、测压管水头差h1-h2成正比,与流过的砂层长度L成反比：
式中Q/A=v为渗流速度;(h1-h2)/L=J为水力坡度。上式也可写成：
v＝KJ，
(1)
式中 K为标志渗流能力大小的实验常数，称为渗透系数。它既与砂层的结构有关，又与流过的流体性质有关。由量纲分析知，,其中ρ、μ分别为流体的密度和动力粘性系数；g为重力加速度；k称为介质的渗透率。式(1)又可写作：
。
(2)式(1)或式(2)都是达西渗流定律，它表示渗流速度与水力坡度呈线性关系，故称达西线性渗流定律。
实验发现,随着雷诺数Re的增加,多孔介质中的流动状态经历三个区域：①线性层流区：粘性力占优势，达西定律成立,上限约在Re=10左右；②非线性层流区（过渡区）：为主要被惯性力制约的层流，达西定律不成立，上限约在Re=100左右，在上限附近开始有层流到湍流的过渡；③湍流区：惯性力占优势，达西定律不成立。由此可见，从上限雷诺数方面偏离达西定律与层流到湍流的过渡不是完全等价的。
在渗流速度很低时，流体与介质间的表面分子力作用显得更为重要。部分液体的滞流现象使孔隙度发生变化，从而引起渗透率的相应变化。实验表明，这时孔隙度和渗透率均随渗流速度的增加而增加，速度到某一临界值后不再变化，因此不遵循达西定律。
在雷诺数大于上限Re数的情况下，应该用"渗流的二项式定律"代替达西定律，即
J＝Av＋Bv2，
式中A、B为决定于流体和介质性质的常数。
在雷诺数小于下限Re数情况下，非线性渗流定律的一般形式可写为：
，
式中f(J)为小雷诺数情况下渗透率随水力坡度的变化函数关系，由实验确定。
以上主要是单相流体达西渗流定律；对于多相流体，达西定律对每一相仍然成立，只需将渗透率修正为该相的相渗透率即可。
参考书目
J.Bear, Dynamics of Fluids in Porous Media,American Elsevier,New York,1972.
式中Q/A=v为渗流速度;(h1-h2)/L=J为水力坡度。上式也可写成：
v＝KJ，
(1)
式中 K为标志渗流能力大小的实验常数，称为渗透系数。它既与砂层的结构有关，又与流过的流体性质有关。由量纲分析知，,其中ρ、μ分别为流体的密度和动力粘性系数；g为重力加速度；k称为介质的渗透率。式(1)又可写作：
。
(2)式(1)或式(2)都是达西渗流定律，它表示渗流速度与水力坡度呈线性关系，故称达西线性渗流定律。
实验发现,随着雷诺数Re的增加,多孔介质中的流动状态经历三个区域：①线性层流区：粘性力占优势，达西定律成立,上限约在Re=10左右；②非线性层流区（过渡区）：为主要被惯性力制约的层流，达西定律不成立，上限约在Re=100左右，在上限附近开始有层流到湍流的过渡；③湍流区：惯性力占优势，达西定律不成立。由此可见，从上限雷诺数方面偏离达西定律与层流到湍流的过渡不是完全等价的。
在渗流速度很低时，流体与介质间的表面分子力作用显得更为重要。部分液体的滞流现象使孔隙度发生变化，从而引起渗透率的相应变化。实验表明，这时孔隙度和渗透率均随渗流速度的增加而增加，速度到某一临界值后不再变化，因此不遵循达西定律。
在雷诺数大于上限Re数的情况下，应该用"渗流的二项式定律"代替达西定律，即
J＝Av＋Bv2，
式中A、B为决定于流体和介质性质的常数。
在雷诺数小于下限Re数情况下，非线性渗流定律的一般形式可写为：
，
式中f(J)为小雷诺数情况下渗透率随水力坡度的变化函数关系，由实验确定。
以上主要是单相流体达西渗流定律；对于多相流体，达西定律对每一相仍然成立，只需将渗透率修正为该相的相渗透率即可。
参考书目
J.Bear, Dynamics of Fluids in Porous Media,American Elsevier,New York,1972.
说明：补充资料仅用于学习参考，请勿用于其它任何用途。
参考词条