1) quasi-static method
拟静力学法
1.
Two kinds of aero-engine cylindrical intershaft bearings are analyzed with quasi-static method,in which one has co-rotating inner ring and outer ring,and the other is counter-rotating.
针对内外圈同向旋转和内外圈反向旋转的两种航空发动机圆柱滚子中介轴承,应用拟静力学法对其进行了分析,讨论了它们的保持架转速与滚子自转转速随径向载荷变化的规律,并且比较了二者在各自的工作方式下的工作特性。
2.
A cylindrical roller intershaft bearing analysis model is established by using the quasi-static method,and the calculation results of roller slip ratio are compared with the experimental data in this paper.
本文采用拟静力学法,通过分析圆柱滚子中介轴承的运动关系和受载情况,建立了相应的计算模型。
3) Pseudo-static method
拟静力法
1.
Improvement of pseudo-static method for slope stability analysis;
拟静力法边坡稳定分析的改进
2.
Comparison of the actual behavior resulting from the testes and those from the pseudo-static method and rigidity-reduction method indicates that the dynamic p-y curves from the tests and f.
将试验得到的实际p-y曲线与采用拟静力法和以API规范为基础的折减系数法计算出的p-y曲线进行对比,结果表明:(1)液化土层中试验得到的桩真实p-y响应及由拟静力法和折减系数法得到的结果都呈非线性变化,三者极限状态有接近一致的趋势,但变化过程差异明显;(2)采用拟静力法和折减系数法都会使液化土层桩基础侧向反力迅速增长,很快达到屈服极限,远远超过实际情况,会导致相当保守的结果;(3)液化进程中控制桩p-y响应的是土体位移而非惯性力,因而拟静力法和折减系数法的原理不适合桩-液化土体动力相互作用分析,不能用于液化土层中桩基础地震响应的计算。
3.
Based on the pseudo-static method,the reinforcement measures of anti-slide piles and their combination with anchor bolt frames were investigated with centrifuge model tests and numerical simulation in order to probe into the failure mechanism of deposit-on-slope reinforcement under an earthquake.
为探讨地震作用下斜坡堆积体的加固破坏机理,基于拟静力法理论,采用土工离心模型试验技术和数值模拟方法,对采用抗滑桩、抗滑桩联合锚杆框架2种加固措施进行了对比分析。
4) pseudo-static approach
拟静力法
1.
Design of crest structure for concrete-faced rock-fill dam and its seismic analysis with pseudo-static approach;
混凝土面板堆石坝坝顶结构设计及其拟静力法的抗震分析
5) quasi-static method
拟静力法
1.
Using the quasi-static method to calculate the inertia force of blasting.
对实际工程进行监测,得到适合该地区的能反应高程效应的爆破地震波传播规律,并采用拟静力法计算爆破地震惯性力,提出边坡在爆破动力作用下稳定安全系数的新计算方法———积分法,同时使用MATLAB程序搜索边坡最危险滑裂面并计算最小安全系数。
2.
On the basis of the data about the foundation and the shaft,the authors adopted the quasi-static method and numerical simulation to calculate and analyze the sand liquefaction and the stability of the shaft und.
针对江中建(构)筑物在强震影响下的主要危害多为地基液化和建(构)筑物开裂的特点,作者对某越江通道工程江中风井的地基地震液化和井体稳定性进行了分析,并根据其场地资料和井体资料采用拟静力法和数值模拟对在7度地震烈度下的地基液化势和井体稳定性进行了计算分析。
3.
Considering the time distance effect of blasting vibration and the quasi-static method, and making use of the improved slice method, this paper puts forward an analytic method of slope stability under blasting vibration; and gets a new computing technology of dynamic stability of slopes under blasting vibration.
实例证明,所得计算结果综合考虑了爆破震动波传播过程的衰减、频谱结构及相位差等因素的影响,因此该方法在土质边坡稳定分析中与拟静力法相比更具理论基础,其结果也更接近工程实际。
6) quasistatic analytical method
拟静力学分析方法
1.
On the basis of traditional quasistatic analytical method, stiffness for angular contact ball bearing of aeroengine is studied.
在传统拟静力学分析方法的基础上 ,对航空发动机角接触球轴承刚度进行了研究。
补充资料：潮汐静力学理论
自从I.牛顿用引潮力解释潮汐运动之后，潮汐动力的基本问题已经清晰，但用牛顿的理论直接研究海洋中的潮汐问题时，遇到非常复杂的数学困难。为此，必须将海洋所占据的空间区域，理想化为它具有简单的几何形状。1740年，D.伯努利从静力学平衡的角度出发，假设地球表面都被海洋所覆盖，而且海面在任何时刻都能够保持与重力和引潮力的合力处处垂直。这种理想化了的海洋潮汐，称为平衡潮。伯努利的这种学说，称为平衡潮学说。在此学说的基础上建立起来的一种潮汐理论，为潮汐静力学理论。这是继牛顿之后第一个提出的潮汐理论。
由此理论得到，地球表面由月球引潮力所产生的太阳平衡潮的潮高为
式中γ为地球半径的平均值,θ为月球的天顶距，M 为月球的质量,E 为地球的质量，D为月-地距离，哹 为月-地平均距离，m 为长度单位"米"。由太阳引潮力所产生的太阳平衡潮的潮高，也有类似的表达式。
如果在公式中取D =哹,且当θ=0°或180°时,=0.356米，而当θ=90°或270°时，=-0.178米，这表明平衡潮面在对着月球和背着月球的地点形成高潮，而在矢径与地球和月球的中心连线垂直的地点，形成低潮。对固定地点来说，由于地球自转和月球绕地球公转，月中天时刻每天约推迟50分钟，因此潮汐在一个太阴日（平均约24时50分）内通常有两次高潮和两次低潮，而且高潮和低潮发生的时刻，平均每天都推迟50分钟。
每逢朔日或望日，月球和太阳在天球上的经度差不多相等或相差180°,此时太阴潮和太阳潮叠加的结果,使当地的潮汐涨落在每半个月当中最大,称为大潮。若月-地距离和日-地距离都取平均值,则大潮时潮差的理论值可达0.78米。每逢上弦和下弦，太阳和月球在天球上的经度大致相差90°,此时因太阴潮和太阳潮互相削弱的效果最大，就使当地的潮汐涨落在每半个月当中最小，称为小潮。如果月-地距离和日-地距离都取平均值，则小潮时潮差的理论值可低达0.29米。实际上，对太阴潮和太阳潮来说,哹/D 的极大值分别为1.071和1.017,其立方分别为1.23和1.05,故太阴平衡潮的潮差最大可达0.657米，太阳平衡潮的潮差最大可达0.258米,两者之和应为0.915米，这是平衡潮的潮差能够达到的最大值。
大洋里许多岛屿的大潮差大多接近1米。例如:中国台湾东岸的火烧岛附近的大潮差约为 1米；夏威夷群岛火奴鲁鲁一带的最大潮差约为0.9米。 这都接近于从平衡潮理论算出的数值。但在陆架海区，由于潮波能量的集中，因而潮差往往比上述数字大得多。例如：中国杭州湾的澉浦，曾测得最大潮差为8.93米；北美洲芬迪湾的潮差在世界上最大，大约比杭州湾大一倍。
为了说明潮汐的周期和振幅的变化，在前面公式中引入月球天顶距θ与月球赤纬δ、当地纬度φ和月球时角A 的关系，则前面的太阴平衡潮公式可化为
对于太阳平衡潮来说，也有类似的表达式。此公式表明，太阴平衡潮具有 3种基本周期：半日周期、全日周期和长周期。就时角A而言,对地球上任何地点来说,由于月球和太阳都约有360°的时角变化,2A在一日之间有720°的变化，故第一项为半日周期项，它的振幅与cos2δ 成正比，而月球的δ 变化范围为0°～±28.6°，故cos2δ变化于0.77～1.00之间,因此对一定地点来说,太阴（太阳）半日潮的高(低)潮的时间主要决定于时角,但月-地（日-地）距离和月球 (太阳)赤纬对潮差也有一定的影响。式中第二项的时角为全日周期项，但是对于月球来说，sin2δ大约具有周期为半个月的变化，而对于太阳则具有周期为半年的变化。在赤纬为0°时，全日周期项为零；当赤纬不为零时，除赤道外，在地球上其他各点，半日潮和全日潮同时存在,叠加的结果,就出现日潮不等的现象。随着赤纬的增大,日潮不等的现象更加显著,在赤纬达极值时最为突出。公式的第三项不包括时角，仅由赤纬决定。对于月球，其周期约为半个月；对于太阳，则为半年。这都属于潮汐变化中的长周期部分。
平衡潮学说虽能定性地说明潮汐的周期变化和不等现象，但实际的海洋潮汐是一种复杂的波动现象(潮波)，属于流体动力学范畴，其运动规律不是静力学理论所能阐明的。
由此理论得到，地球表面由月球引潮力所产生的太阳平衡潮的潮高为
式中γ为地球半径的平均值,θ为月球的天顶距，M 为月球的质量,E 为地球的质量，D为月-地距离，哹 为月-地平均距离，m 为长度单位"米"。由太阳引潮力所产生的太阳平衡潮的潮高，也有类似的表达式。
如果在公式中取D =哹,且当θ=0°或180°时,=0.356米，而当θ=90°或270°时，=-0.178米，这表明平衡潮面在对着月球和背着月球的地点形成高潮，而在矢径与地球和月球的中心连线垂直的地点，形成低潮。对固定地点来说，由于地球自转和月球绕地球公转，月中天时刻每天约推迟50分钟，因此潮汐在一个太阴日（平均约24时50分）内通常有两次高潮和两次低潮，而且高潮和低潮发生的时刻，平均每天都推迟50分钟。
每逢朔日或望日，月球和太阳在天球上的经度差不多相等或相差180°,此时太阴潮和太阳潮叠加的结果,使当地的潮汐涨落在每半个月当中最大,称为大潮。若月-地距离和日-地距离都取平均值,则大潮时潮差的理论值可达0.78米。每逢上弦和下弦，太阳和月球在天球上的经度大致相差90°,此时因太阴潮和太阳潮互相削弱的效果最大，就使当地的潮汐涨落在每半个月当中最小，称为小潮。如果月-地距离和日-地距离都取平均值，则小潮时潮差的理论值可低达0.29米。实际上，对太阴潮和太阳潮来说,哹/D 的极大值分别为1.071和1.017,其立方分别为1.23和1.05,故太阴平衡潮的潮差最大可达0.657米，太阳平衡潮的潮差最大可达0.258米,两者之和应为0.915米，这是平衡潮的潮差能够达到的最大值。
大洋里许多岛屿的大潮差大多接近1米。例如:中国台湾东岸的火烧岛附近的大潮差约为 1米；夏威夷群岛火奴鲁鲁一带的最大潮差约为0.9米。 这都接近于从平衡潮理论算出的数值。但在陆架海区，由于潮波能量的集中，因而潮差往往比上述数字大得多。例如：中国杭州湾的澉浦，曾测得最大潮差为8.93米；北美洲芬迪湾的潮差在世界上最大，大约比杭州湾大一倍。
为了说明潮汐的周期和振幅的变化，在前面公式中引入月球天顶距θ与月球赤纬δ、当地纬度φ和月球时角A 的关系，则前面的太阴平衡潮公式可化为
对于太阳平衡潮来说，也有类似的表达式。此公式表明，太阴平衡潮具有 3种基本周期：半日周期、全日周期和长周期。就时角A而言,对地球上任何地点来说,由于月球和太阳都约有360°的时角变化,2A在一日之间有720°的变化，故第一项为半日周期项，它的振幅与cos2δ 成正比，而月球的δ 变化范围为0°～±28.6°，故cos2δ变化于0.77～1.00之间,因此对一定地点来说,太阴（太阳）半日潮的高(低)潮的时间主要决定于时角,但月-地（日-地）距离和月球 (太阳)赤纬对潮差也有一定的影响。式中第二项的时角为全日周期项，但是对于月球来说，sin2δ大约具有周期为半个月的变化，而对于太阳则具有周期为半年的变化。在赤纬为0°时，全日周期项为零；当赤纬不为零时，除赤道外，在地球上其他各点，半日潮和全日潮同时存在,叠加的结果,就出现日潮不等的现象。随着赤纬的增大,日潮不等的现象更加显著,在赤纬达极值时最为突出。公式的第三项不包括时角，仅由赤纬决定。对于月球，其周期约为半个月；对于太阳，则为半年。这都属于潮汐变化中的长周期部分。
平衡潮学说虽能定性地说明潮汐的周期变化和不等现象，但实际的海洋潮汐是一种复杂的波动现象(潮波)，属于流体动力学范畴，其运动规律不是静力学理论所能阐明的。
说明：补充资料仅用于学习参考，请勿用于其它任何用途。
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