1) thermal contact conductance
接触热导率
1.
Testing thermal contact conductance under plastic deformation;
塑性变形条件下的接触热导率测试
2) contact thermal conduction
接触热导
1.
The influence of convection heat exchange and contact thermal conduction on coil annealing quality was gained,and the simulating results were experimentally verified.
为获得铝卷温度分布规律,采用ANSYS分析软件对铝卷温度场进行数值模拟,得到对流换热、接触热导等参数对铝卷退火的影响规律,并对仿真结果进行试验验证。
3) thermal contact conductance
接触热导
1.
Graphite is usually used to prevent cohesive,but the right dose of graphite should be choosed so that a good capacity of thermal contact conductance can be realized when preventing cohesive.
从理论上分析了隔离剂对接触热导的影响,并通过实验研究了接触热导随喷涂量和表面活性剂乙醇添加量的变化规律。
2.
The roller sleeve and the strip are taken as a whole according to the characteristic of thermal contact conductance exists between the interfaces of them.
建立了快速铸轧过程这类具有质量输运现象的金属凝固传热有限元数学模型,考虑了影响辊套与带坯传热的界面接触热导问题,采用大型通用有限元分析软件ANSYS对快速铸轧过程中的辊套与铸坯耦合温度场进行了仿真分析,并就不同工艺参数(铸轧区长度、接触界面换热系数、浇注温度、铸坏厚度以及铸轧速度等)对铸坯温度分布及其相变区间的影响进行了系列研究,为连续铸轧特别是快速铸轧工业实验参数设计提供了依据。
3.
With ANSYS finite element analysis software and based on the secondary development with its APDL language, meanwhile considering the thermal contact conductance between casting roller and strip, a way to conduct multi-nonlinear thermo-mechanical coupling analysis suitable for aluminum strip roll casting process was explored.
根据铝带坯连续铸轧过程瞬态凝固、流变成形的特点,同时考虑影响辊套与铸坯传热界面的接触热导问题,建立了铝带坯连续铸轧过程热力耦合有限元分析模型。
4) contact conductance
接触热导
1.
The mathematics models of heat transfer and the temperature field between the roller and strip are analyzed through establishing the interfacial contact conductance model according to strong temperature and force coupled characteristics.
作者通过建立铸坯与铸轧辊辊套之间强温变耦合特性的界面接触热导模型及铸坯和铸轧辊辊套传热数学模型 ,对铸轧辊与铸坯的温度场进行了仿真 ,并分析了辊套的厚度、导热系数和表面粗糙度对辊套温度分布的影响 。
2.
The influnce of the surface contact conductance in crystallizing and rolling areas on the exit temperature of the strip was analysed by dividing the casting area into two segments.
将铸轧区分成结晶区和轧制区两段 ,分析了结晶区和轧制区的界面接触热导对铸坯出口温度的影响。
5) thermal contact conductance
接触导热
1.
A new fractal thermal contact conductance(TCC) model based on fractal geometry,the M-T model and classical thermal contact theory,which includes the bulk resistance and also the constriction resistance is developed.
在表面分形特征的基础上 ,结合Mandelbrot-Tian(M -T)分形网络模型和经典接触导热理论 ,建立了包含接触点基体热阻和收缩热阻在内的接触导热分形模型 。
6) contact thermal conductance
接触热传导
补充资料：焦炭热导率
焦炭热导率
thermal conductivity of coke
jiaotall redaofU焦炭热导率(thermal eonduetivity of coke): 热量从焦炭的高温部位向低温部位传递时，单位距离上温差为1K的传热速率。焦炭热导率、一黑，w/(m·K)，式中J为高温点与低温点间的距离，m;dt为高温点与低温点间的温度差，K;dQ为传热速率，J/s。与此有关的热扩散率a，可根据热导率几和比热容。(kJ/(k:.K))确定，即。一而奈二，mZ/S，式中。 一IUUU户c为密度，kg/m，。 测量方法散状固体可燃矿物的热导率和热扩散率，可在实验室装置中同时测量。通常是将定量试样放在中心装有电阻加热丝的圆筒形容器内，以一定的速度升温。试样中沿圆筒半径方向装有两根温差热电偶，用来测出加热过程中这两个测温点的温度差，再据测温点离中心的距离计算出被测试样的热导率和热扩散率: 几一““n会〔2互(、、‘一“，，〕一 b/。。__。_尹，、 “一志(沪，一尹‘一”R褪”才)式中q。为内部加热器传给被测试样的热流，J/(m·s);:，和，:为两个测温点离容器中心的距离，m;曳为内部加热器关闭时，;和::处两点的温度差，K;望为内部加热器接通时相应的温度差;b为加热速度，K/s;R为圆筒容器的内半径，m口 焦炭的热导率和热扩散率苏联阿格罗斯金(A.A.Ar矽C阴。)曾用上述方法测出工业粉焦试样的热导率和热扩散率与温度(犷，K)的如下关系式: 久二0.2+0.325X10一3(T一273)+l.42X10一”少3， w/(m·K) t簇550℃时，a二27.15xio一吕，mZ/s t>550℃时，a二27.15X10一“+4.85又10一’3(，一 823)2，mZ/s焦块由于存在复杂的裂纹和气孔，其热导率与粉焦不同，不仅与焦炭材料的导热能力有关，而且与裂纹和孔隙中气体的对流和辐射传热以及热流方向有关。室温下焦块的热导率大致为0.58一。.slw八m·K)，并随温度的升高呈近似直线地增加。 焦炭的热导率和热扩散率随视密度和灰分的增加、气孔率的降低以及裂纹的减少而增大。原料煤的煤化度提高时，因含碳量增加，所制得焦炭的热导率和热扩散率也增高。 煤结焦过程中的热导率和热扩散率煤结焦过程中测得的热导率和热扩散率受热解的热效应、气孔和裂纹中气体的辐射，以及胶质体状态下的对流等综合因素的影响。因此，所测得的热导率和热扩散率称作有效热导率和有效热扩散率。干燥无灰基挥发分Fdaf为25一相%的煤，结焦过程中热导率和热扩散率随温度升高而改变的特征如图1所示。
说明：补充资料仅用于学习参考，请勿用于其它任何用途。
参考词条