1) force matrix of tendons
索力影响矩阵
2) stress influence matrix
应力影响矩阵
1.
Method of stress influence matrix to calculate stress course on root of gear teeth;
齿轮齿根应力过程的计算——应力影响矩阵法
3) influence matrix
影响矩阵
1.
The results obtained by the non-linear programming method are in agreement with those by the influence matrix method.
基于分段悬链线法,介绍自锚式悬索桥主缆线形计算原理和步骤,考虑弯矩对加劲梁轴向刚度的影响,在迭代计算过程中,提出采用非线性规划方法,并与传统的影响矩阵法进行对比,计算结果表明,两者结果吻合,从而使借助大型通用优化软件对自锚式悬索桥主缆线形进行精确求解成为可能。
2.
This paper gives the example using cable-stayed bend bridge with minimum radius in China,offsetting unclosed state by influence matrix and iterative method.
以国内弯道半径最小的斜拉桥为例,引入影响矩阵,通过迭代消除不闭合问题,从而可使施工索力得到优化,达到预先设定的成桥内力和线形。
3.
An efficient computational method of the influence matrix is proposed for cable force optimi-zation so as to calculate the cable force of cable-stayed bridges under dead loads easily.
文章提出了一种简便的计算影响矩阵的方法,可以方便地进行斜拉桥成桥恒载索力优化。
4) effect matrix
影响矩阵
1.
Application of BP neural network in the effect matrix of flatness control;
BP神经网络在板形控制影响矩阵中的应用
2.
By using the effect matrix,the nonlinear earthquake response of bridges under multi-support excitation is discussed in this paper.
通过影响矩阵讨论桥梁在多点激振下的非线性地震响应 ,并用算例比较一致输入和多点激振下的线性和非线性响应 ,讨论地震动输入方式和结构参数对地震响应的影响。
3.
In the nonlinear respondense analysis of bridges under multi support excitation,the effect matrix and Wilson θ method are used.
:用影响矩阵考虑了桥梁在多点激振下的非线性地震响应 ,并利用 Wilsom-θ法编制了相应的程序 。
5) effective matrix
影响矩阵
1.
A concept of system effective matrix is presented, and subsequently, a new method-effective matrix based diagnosis is given.
提出了系统影响矩阵的概念，在此基础上提出了故障诊断的一种新方法——基于影响矩阵的诊断方法。
6) aerodynamic influence matrix
气动力影响系数矩阵
1.
According to steady pressure distribution data on a three dimensional wing,the correction factors to pressure and downwash were obtained and the steady aerodynamic influence matrix based on planar double lattice method was corrected.
根据三维翼面定常气动压力分布数据,获取压力修正因子以及下洗修正因子,对基于平面偶极子格网法的定常气动力影响系数矩阵进行压力修正和下洗修正,并采用模态法对某翼面进行静气动弹性发散的计算。
补充资料：矩阵力法
按力法的基本原理，以矩阵为数学工具，计算结构的内力和位移的方法，是结构矩阵分析方法中的一种。
结构矩阵分析方法需将结构离散成有限数目的单元进行计算。矩阵力法中常用的单元形式为简支式和悬臂式，这两种单元较为简单，其中尤以简支式为常见。当单元承受非结点荷载时，可用等效结点荷载代替。其方法是将单元间的分界结点视为固定求出固端反力，然后反其向作用在结点上。
矩阵力法的基础是力法，计算超静定结构时要选取基本体系和基本未知力。选取的方法有两种：一种是根据结构的具体情况由计算者选取，并在人为选定的基本体系的基础上计算；另一种是把力法和线性代数中关于秩的知识结合起来，先建立结点平衡方程式，然后利用约当消去法，使多余的基本未知力自动分离出来，这种分析方法称为秩力法。由于前一方法与力法结合较为紧密，故较易了解和常用。
将原有荷载和基本未知力均视为外力时，可以得出结点作用力列矩阵、结构基本未知力列矩阵与单元基本未知力（杆端力）列矩阵的关系式如下：
＝P+X
(1)式中P和X 分别表示结点作用力和结构基本未知力对基本体系的内力影响矩阵。
单元基本未知力 与相应杆端位移之间的关系式为
＝m
(2)式中m为未装配结构的柔度矩阵，它等于各单元柔度矩阵(i)作为子块的对角矩阵。而杆端位移与结点的荷载方向的位移 (包括结点作用力和基本未知力在荷载方向的位移P和X的关系式为
＝
(3)式中＝[P嗈X]T;为杆端位移对结点的荷载方向位移的变换矩阵。根据虚功原理，可得＝[P嗈X]T。
根据上面三式，可以得到
根据相应于基本未知力方向的变形协调条件,=0，可得到式中
式(6)中X称为已装配结构的柔度矩阵,即一般力法基本方程中的系数矩阵δ，而P即一般力法基本方程中的自由项矩阵P，因而式(6)即为力法基本方程的矩阵表达式。由(6)即可求得,代入(1)和(4)式，即得单元基本未知力和结点荷载方向位移P。既得列矩阵，由平衡条件可求出单元全部杆端力列矩阵为
(9)式中为单元基本未知力对单元全部杆端力的变换矩阵。实际杆端力矩阵为a应由(9)式再叠加单元非结点荷载引起的固端力矩阵f。第i单元实际杆端力矩阵应为
(10)
矩阵力法计算杆端力步骤为：①选取基本体系和基本未知力；②划分单元，并求出等效结点荷载；③求出单元柔度矩阵i，并构成m；④求出X、P,并由(7)(8)式求出X、P;⑤由(9)式求出全部杆端力，从而由(10)式求出实际杆端杆力a。
用矩阵力法求静定结构的位移时,由公式(4)令基本未知力X＝0，即可得静定结构结点荷载方向位移的公式为
(11)
在超静定结构分析中，由于矩阵力法的基本未知数是多余力，因而在计算超静定次数较少的结构时较为合适。不过采用矩阵力法很难编制出适用于各种结构的大型通用程序。所以目前常采用基本体系的单元形式统一的矩阵位移法进行分析。
参考书目
普齐米尼斯基著，王德荣等译：《矩阵结构分析理论》,国防工业出版社,北京,1974。(J.S.Przemieniecki，Theory of Matrix Structural Analysis,McGraw-Hill， New York，1968.)
结构矩阵分析方法需将结构离散成有限数目的单元进行计算。矩阵力法中常用的单元形式为简支式和悬臂式，这两种单元较为简单，其中尤以简支式为常见。当单元承受非结点荷载时，可用等效结点荷载代替。其方法是将单元间的分界结点视为固定求出固端反力，然后反其向作用在结点上。
矩阵力法的基础是力法，计算超静定结构时要选取基本体系和基本未知力。选取的方法有两种：一种是根据结构的具体情况由计算者选取，并在人为选定的基本体系的基础上计算；另一种是把力法和线性代数中关于秩的知识结合起来，先建立结点平衡方程式，然后利用约当消去法，使多余的基本未知力自动分离出来，这种分析方法称为秩力法。由于前一方法与力法结合较为紧密，故较易了解和常用。
将原有荷载和基本未知力均视为外力时，可以得出结点作用力列矩阵、结构基本未知力列矩阵与单元基本未知力（杆端力）列矩阵的关系式如下：
＝P+X
(1)式中P和X 分别表示结点作用力和结构基本未知力对基本体系的内力影响矩阵。
单元基本未知力 与相应杆端位移之间的关系式为
＝m
(2)式中m为未装配结构的柔度矩阵，它等于各单元柔度矩阵(i)作为子块的对角矩阵。而杆端位移与结点的荷载方向的位移 (包括结点作用力和基本未知力在荷载方向的位移P和X的关系式为
＝
(3)式中＝[P嗈X]T;为杆端位移对结点的荷载方向位移的变换矩阵。根据虚功原理，可得＝[P嗈X]T。
根据上面三式，可以得到
根据相应于基本未知力方向的变形协调条件,=0，可得到式中
式(6)中X称为已装配结构的柔度矩阵,即一般力法基本方程中的系数矩阵δ，而P即一般力法基本方程中的自由项矩阵P，因而式(6)即为力法基本方程的矩阵表达式。由(6)即可求得,代入(1)和(4)式，即得单元基本未知力和结点荷载方向位移P。既得列矩阵，由平衡条件可求出单元全部杆端力列矩阵为
(9)式中为单元基本未知力对单元全部杆端力的变换矩阵。实际杆端力矩阵为a应由(9)式再叠加单元非结点荷载引起的固端力矩阵f。第i单元实际杆端力矩阵应为
(10)
矩阵力法计算杆端力步骤为：①选取基本体系和基本未知力；②划分单元，并求出等效结点荷载；③求出单元柔度矩阵i，并构成m；④求出X、P,并由(7)(8)式求出X、P;⑤由(9)式求出全部杆端力，从而由(10)式求出实际杆端杆力a。
用矩阵力法求静定结构的位移时,由公式(4)令基本未知力X＝0，即可得静定结构结点荷载方向位移的公式为
(11)
在超静定结构分析中，由于矩阵力法的基本未知数是多余力，因而在计算超静定次数较少的结构时较为合适。不过采用矩阵力法很难编制出适用于各种结构的大型通用程序。所以目前常采用基本体系的单元形式统一的矩阵位移法进行分析。
参考书目
普齐米尼斯基著，王德荣等译：《矩阵结构分析理论》,国防工业出版社,北京,1974。(J.S.Przemieniecki，Theory of Matrix Structural Analysis,McGraw-Hill， New York，1968.)
说明：补充资料仅用于学习参考，请勿用于其它任何用途。
参考词条