1) dynamic stability critical load
动力稳定临界力
1.
The reticulated dome with different spans and rise- span ratios are calculated respectively whether the material constitutive relation is elastic or elastoplastic, either including damping or excluding damping in order to get their dynamic stability critical load and its regularity of distribution.
分析不同跨度和矢跨比的单层球面网壳，当材料本构关系为弹性和弹塑性，考虑阻尼影响与忽略阻尼，分别计算结构的动力稳定临界力，得到动静比的分布规律。
2) force ofwhist force stability
静力稳定临界力
3) dynamic instability critical load
动力稳定临界荷载
1.
The results show that the dynamic instability critical load of the imperfection structure is different from that of a perfection structure.
研究表明,初始缺陷对结构动力稳定临界荷载有影响,并且初始缺陷对不同矢跨比的结构影响不同。
4) destabilization critical force
失稳临界力
1.
It mainly researches two boundary conditions of one end fixed,one end free and one end fixed,one end hinged,and puts forward the calculation equation for destabilization critical force for the designer s reference.
主要研究了一端固支一端自由和一端固支一端铰结2种边界条件情况,提出了失稳临界力的计算公式,供设计人员参考。
5) critical driving force
临界驱动力
1.
The critical driving force of martensitic pretransition has been calculated based on the Hamiltonian containing electron-phonon interaction.
基于电子-声子相互作用计算了马氏体预相变的临界驱动力。
6) critical dynamic stress
临界动应力
1.
Discussion on critical dynamic stress of lime-treated expansive soil under cyclic loading
循环荷载下石灰改良膨胀土临界动应力的探讨
2.
The variation law of elastic strain,cumulative plastic strain,critical dynamic stress,and dynamic elastic modulus of solidified fly ash are studied.
分析了固化粉煤灰在重复荷载作用下的永久变形及动力特性,研究固化粉煤灰弹性应变、累积塑性应变、临界动应力和动回弹模量变化规律,论证了固化粉煤灰作为城市道路路基填料的可行性。
3.
Cumulative plastic strain of saturated soft clay increases with repeated load when dynamic stress is less than the critical dynamic stress.
根据稳定型累积塑性应变发展曲线特点,提出了饱和软黏土的稳定累积塑性应变方程,并通过试验结果分析了该方程中各拟合参数与动应力幅值、固结围压和静偏应力的变化规律,同时提出了求解无静偏应力条件下软黏土临界动应力的解析方法。
补充资料：大气动力不稳定性
大气的各种运动状态，可以看成是基本气流和各种不同尺度的扰动（波动）叠加的结果。叠加在纬向的带状基本气流(ū )上的扰动，有三种可能的变化：①随时间而增强（发展），按气象界的习惯，称为不稳定；②基本上保持原有的强度，即所谓稳定或中性；③随时间而衰减，即所谓阻尼。通常，称波的不稳定性为动力不稳定。扰动发展，必须供给能量，根据能源的不同，可将动力不稳定区分为正压不稳定和斜压不稳定两种。
正压不稳定 若视大气为正压大气，则基本气流只能有水平切变。假定基本气流(ū )主要在南北方向有切变，即ū =ū (у)，在一定的条件下，这样具有南北切变的纬向气流中扰动可能是不稳定的。因为正压大气不能释放全势能，所以，引起扰动不稳定发展的能量，只能来自其平均动能（见大气能量）。具有这一特征的扰动的不稳定发展，称为正压不稳定。郭晓岚(1949)最早研究了行星波（即长波）的正压不稳定，得到了正压不稳定的必要条件：在流场内至少有一点满足
其中β为罗斯比参数(见大气波动)。这一条件表明，只有在基本气流的流场中绝对涡度（见大气动力方程）有极大值或极小值时，扰动才有可能发展。
斜压不稳定 在斜压大气中，引起动力不稳定的能量,主要来自基本气流的全势能,在扰动发展过程中全势能将转换成扰动的动能。这种扰动的不稳定发展，称为斜压不稳定。最早注意到斜压大气中行星波的动力不稳定的，是中国气象学家赵九章。后来美国科学家J.G.查尼和气象学家E.T.伊迪对斜压不稳定进行了深入的研究，提出了比较符合实际大气情况的斜压不稳定理论。他们的理论结果表明，当行星波的波长大于临界波长时，波动将是不稳定的，而临界波长随着静力稳定程度（见大气静力稳定度）的增加而增加，在中纬度对流层的典型条件下，临界波长约为3000公里。此外，波动的增长率和大气的斜压性有关，斜压性愈强波动增强得愈快。
行星波的斜压不稳定对于了解天气系统的发展有很重要的意义，是近代动力气象学中的一个重大发现。
正压不稳定 若视大气为正压大气，则基本气流只能有水平切变。假定基本气流(ū )主要在南北方向有切变，即ū =ū (у)，在一定的条件下，这样具有南北切变的纬向气流中扰动可能是不稳定的。因为正压大气不能释放全势能，所以，引起扰动不稳定发展的能量，只能来自其平均动能（见大气能量）。具有这一特征的扰动的不稳定发展，称为正压不稳定。郭晓岚(1949)最早研究了行星波（即长波）的正压不稳定，得到了正压不稳定的必要条件：在流场内至少有一点满足
其中β为罗斯比参数(见大气波动)。这一条件表明，只有在基本气流的流场中绝对涡度（见大气动力方程）有极大值或极小值时，扰动才有可能发展。
斜压不稳定 在斜压大气中，引起动力不稳定的能量,主要来自基本气流的全势能,在扰动发展过程中全势能将转换成扰动的动能。这种扰动的不稳定发展，称为斜压不稳定。最早注意到斜压大气中行星波的动力不稳定的，是中国气象学家赵九章。后来美国科学家J.G.查尼和气象学家E.T.伊迪对斜压不稳定进行了深入的研究，提出了比较符合实际大气情况的斜压不稳定理论。他们的理论结果表明，当行星波的波长大于临界波长时，波动将是不稳定的，而临界波长随着静力稳定程度（见大气静力稳定度）的增加而增加，在中纬度对流层的典型条件下，临界波长约为3000公里。此外，波动的增长率和大气的斜压性有关，斜压性愈强波动增强得愈快。
行星波的斜压不稳定对于了解天气系统的发展有很重要的意义，是近代动力气象学中的一个重大发现。
说明：补充资料仅用于学习参考，请勿用于其它任何用途。
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