1) dense liquid solid two phase flow
稠密液固两相流
2) dense liquid-particle two-phase flow
稠密固液两相流
1.
A new formula for evaluating the mean velocity gradient G of dense liquid-particle two-phase flow in pipes was derived based on the mixing length theory of turbulent flows, which proved valid for the hyper-concentrated turbulent flow in pipes.
通过对前人有关稠密固液两相流管道絮凝过程的研究回顾与分析 ,基于管道中流体运动处于紊动状态这一事实 ,推导出了新的管道中稠密固液两相流体紊动的平均流速梯度 G(即絮凝强度 )的计算公式 ,克服了以往有关教科书存在的物理概念和数学推导方面的缺陷。
3) dense particle-gas two-phase
稠密气固两相流
1.
Activities of dense particle-gas two-phase flow modeling in Eulerian-Lagrangian approach;
稠密气固两相流欧拉-拉格朗日法的研究现状
4) dense gas-solid two-phase flow
稠密气固两相流动
1.
In this paper a simulation of the dense gas-solid two-phase flow in circulating fluidized bed reactor (CFB) has been performed in the frame of Eulerian approach.
运用描述颗粒相内部作用力的离散介质动力理论和“双流体”欧拉方法对循环流化床中 的稠密气固两相流动进行了数值模拟，并专门研究了颗粒边界条件对其在近壁区浓度分布的影 响，探讨了产生畸变的机制；比较和检验了相关的理论模型。
5) dense particle-gas two-phase reacting flow
稠密气固两相反应流
1.
A simulation method of dense particle-gas two-phase reacting flow in the mixed Eulerian-Lagran-gian approach is proposed, and the comprehensive model covers the two-phase turbulent flow, heat transfer and chemical reactions.
提出了采用欧拉坐标和拉格朗日坐标相结合研究稠密气固两相反应流的方法,建立了稠密两相反应流中两相运动、传热、化学反应的模型与算法,采用该模型与算法研究了循环流化床排烟脱硫装置内的两相反应过程,得到了详细合理的计算结果。
6) dense gas-particle flows
稠密两相流
1.
A second-order moment two-phase turbulence model for dense gas-particle flows (USM-Θ model), combining the unified second-order moment two-phase turbulence model with the kinetic theory of particle collision, was proposed.
将统一二阶矩两相湍流模型和颗粒动力学理论结合, 推导并封闭了稠密两相流考虑颗粒间碰撞的统一二阶矩两相湍流模型。
补充资料：液-固流态化反应器解析
液-固流态化反应器解析
analysis of liquid-solid system fluidizing reactor
ye一gu liutaihua fanylngq.Jiexi液一固流态化反应器解析(analysis。f liquid-solid system fluidizing reaetor)为优化液一固流态化反应器的湿法冶金过程及其设备而进行的数学解析。目的是为了建立描述流态化湿法冶金(见流态化浸出)体系中固体颗粒与液相间相对运动状态方程和反应速率方程，通过对方程分析求解，为合理设计流态化浸出器、洗涤器和置换器制定最佳操作制度提供依据。 广义流态化关系式湿法冶金过程的流态化现象多属液固系统的散式流态化。均匀颗粒的散式流态化，可用 △P=(乃一P，)(l一。)H(1) u=u，扩(2)近似关系式描述。对于同时加入和排出固体颗粒的流态化系统，可用颗粒和液体之间的相对速度代替(2)式中的u，从而形成广义流态化的关系式: C 双n一左刁t—)~亡一配t3) 1一C式中u。和u己分别为液体和颗粒的空管线速度;“‘为颗粒终端速度;。为空隙度，即反应器内液相所占空间与总空间之比;众为颗粒一液体空塔线速的换算因子;n为空隙度指数，取决于颗粒的直径、形状及颗粒和液体的属性。对特定的颗粒一液体体系，“，和n值恒定，根据式(l)可绘制广义流态化等n图。图中的矿。一u0/ut，矿d~ud/。。。图中分为三个主要区域，分别描述颗粒与液体同时向上(BC线以右)、同时向下(AGE线以左)和相互逆向(AGECB区)三种运动方式。流I一撅一海 ，L、S、￡ (二七)+(一吮)(—)=扩u， 、户户今’、八A’‘1一。j一‘ ’“厂兰三三三砰三三藉乏三三之之i二~厂二{不石互二二二二二月(3b) ‘、nL一~、~1、、、、b宁l令7/〔扮/0.爹尹产一习若令N~二代入(3b)式，即可 0 sr、丈户短l世l钧李I//Z夕/J才尹乡卜/{，，AN(1一。)+。 {\艺1节l、性’户///之//了/一洲产产IA尹二~~二二-上止二~-二乙~J止 一\垢}绝1 VI//，，/7/z/’//}一A，扩(1一￡) 。07卜\\l职U了/劝万///灯)。乌/尸州(4) !\.勺11了/劝才////性{//}一一.5、，_‘、_一~、.、一 、1冲。1/}/麒黔//引//1式中儿一赢为颗粒在终端速 ‘叫丫一少_扩姗附/骂丫丫乡洲度。:下，厦洗设备所需的断面 }\”了朋盯///{//}积，称为“终端断面积”;川称为 0 .5卜\了I口I月rl////产l 一}\、\d万尹涅左//一//}“对比断面积”。在设计计算时， 。
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参考词条