1) critical gas stream speed
临界煤气流速度
1.
The critical gas stream speed and criticalpressure of some kinds of voidage burden were simulated, and the induence of difference between operationalgas stream .
应用该模型计算了不同孔隙度炉料相应的临界煤气流速度和临界压力。
2) critical entrainment velocity
临界掺气流速
3) Minimum fluidization velocity
临界流化速度
1.
The fluidization behavior of glass beads is investigated in superheated steam fluidized bed with a cone shape and the bottom diameter of 120mm for research about the influences of operating temperature and pressure on minimum fluidization velocity(um f).
在底部直径为120 mm的锥型流化床中,以玻璃珠为流化颗粒,过热蒸汽为流化介质,研究了固体颗粒在过热蒸汽流化床中的流化特性,考察了操作温度和压力对临界流化速度(umf)的影响。
2.
The influences of temperature and particle size on the minimum fluidization velocity and the influence of temperature on the particle size distribution were observed by pressure-drop method according to the abnormal fluidization of bimodal polyethylene sticky particles in the combined process of loop reactor and fluidized bed.
针对环管和流化床串联的组合工艺中双峰聚乙烯黏性颗粒流化状况不佳的现状,利用压差法系统考察了温度和粒径对临界流化速度的影响,以及温度对粒径分布的影响。
4) critical injection velocity
临界射流速度
1.
Experimental dedermination for the critical injection velocity of exhaustion flow under jet interaction;
射流作用下吸气流动临界射流速度的实验确定
5) fluidizing velocity
临界流态化速度
6) minimum fluidizing velocity
临界流化速度
1.
First of all,coal and biomass distribution of particle size on the determination of the minimum fluidizing velocity of the test method,and the minimum fluidizing velocity of the test stand measuring lean coal blending ratio in all the minimum fluidizing velocity.
因此,测定生物质混煤的临界流化速度,探讨循环流化床内生物质混煤燃烧过程中硫氮氧化物的析出规律,以控制污染物排放,实现煤的高效洁净燃烧对于实际生产有着十分重要的意义。
2.
When cotton stalk and bed material are well mixed, the minimum fluidizing velocity can be achieved by experiment.
并通过实验求得此工况下床层的临界流化速度。
补充资料：尾矿输送临界流速
尾矿输送临界流速
critical velocity of the flow of tailings slurry
welkuang shusong}inJ!e}一usu尾矿输送临界流速(critieal veloeity of theflow of tailings slurry)尾矿浆体由一种流动形态向另一种流动形态过渡的界限流速。临界流速对于尾矿水力输送中输送流速的确定有重要的作用。输送流速低于临界流速，易导致尾矿颗粒淤积甚至堵塞管、槽;过高于临界流速，则输送动力消耗大，管、槽壁的磨损加剧。 尾矿浆体多属沉降性浆体。它在水平管、槽中流动时，随着流速的由高到低的变化，阶段性地呈现出伪均质流、悬浮非均质流、有滑动层的非均质流和有沉积层的非均质流四种形态。当浆体流速较高时，尾矿颗粒在断面上的分布基本均匀，呈现伪均质流形态。当浆体流速减低时，尾矿颗粒在断面上的分布开始不均匀，有明显的浓度梯度，呈现悬浮非均质流形态。当浆体流速进 1步减低时，部分较粗或较重的尾矿颗粒沉积到管、槽底部，并以滑动、滚动和跳跃的方式向前移动，呈现有滑动层的非均质流形态。而当浆体流速降低到一定程度，尾矿颗粒在管、槽底部形成时冲时淤的活动底床或稳定的固定底床，此时即呈现有沉积层的非均质流形态。般低浓度的尾矿浆体，其临界流速也可相应地分为均质的、悬浮的和淤积的三种。 均质临界流速为伪均质流与悬浮非均质流的界限流速。悬浮临界流速为悬浮非均质流与有滑动层非均质流的界限流速。淤积临界流速则为有滑动层非均质流与有沉积层非均质流的界限流速。在淤积临界流速下输送浆体，其水力坡度(见尾矿输送水力坡度)近于最小。 不同阶段的临界流速概念有助于揭示固液两相流的运动规律。但淤积临界流速的概念更具实用性，因此实际工作中把它简称为临界流速。临界流速的计算方法很多，常用的有杜兰德(R.Durand)、瓦斯普(E.J.wasp)、尤芬(八.r工.。巾。H)、克诺劳兹(B.c.K，，opo。)和柯别尔尼克(C .1’.Ko6叩阴K)等人的公式。但这些公式的使用都有其局限性和近似性。对于重要的工程，如长距离的大、中型的尾矿水力输送系统，必要时应通过试验确定临界流速，以确保可靠性和降低能耗。中国选矿厂的尾矿水力输送临界流速多采用克诺劳兹公式计算，其公式为: (z)当口‘镇0 .o7mm时 VI~o·2夕(1+3 .43c昌“SDF‘875) (2)当0 .07匕己p簇0.15mm时 V，一O·255月(1+2.4sC吕“33刀尸25)式中d。为尾矿加权平均粒径，mm;Vl为矿浆临界流速，m/s;D，为临界管径，m; Cd为矿浆质量稠度又100;召为尾矿密度修正系数，按下式计算:月一(几一l)/x.7;z‘为尾矿密度，g/em3。
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参考词条