1) perceptible water vapor
可降水汽含量PWV
2) Precipitable water vapor(PWV)
可降水量(PWV)
3) air probable maximum precipitation
大汽可降水量
1.
With the technology of Remote Sensing(RS),Geographical Information System(GIS) and Global Positioning System(GPS), this paper studies on the method and application of water vapor inspection by GPS on flood control decision, evaluation of air probable maximum precipitation, flood simulation and flood evaluation.
本论文研究应用遥感(RS)、地理信息系统(GIS)、全球定位系统(GPS)技术，对防洪决策支持的GPS水汽监测、大汽可降水量估算、洪水模拟仿真、洪灾评估的方法和应用进行了研究。
4) water vapor content
水汽含量
1.
Characteristics of average water vapor content in the atmosphere in Yangtze-Huaihe region and its variation;
江淮地区大气中平均水汽含量特征及变化趋势
2.
MODIS-based reversion of atmospheric water vapor content over Jinta Oasis;
基于MODIS数据的金塔绿洲上空大气水汽含量反演研究
3.
The results show that the atmospheric water vapor content continuously decreased from the early 1960s to the middle of 1980s, then a little increase occurred after the middle of 1980s, however after the middle of 1990s, the atmospheric water vapor content again decreased and was close to the lowest level in the history at the early 21~(th) century.
结果表明:华北地区大气中水汽含量自20世纪60年代初至80年代中期呈持续下降趋势,80年代中期以后略有回升,但幅度不大,90年代中期以后又呈下降趋势,在21世纪初期与历史最低水平接近;华北地区大气水汽含量与降水量及水资源总量的关系密切,大气水汽含量的减少趋势与降水量及水资源总量的变化一致。
5) precipitable water vapor
水汽含量
1.
This paper introduces the theory of remote sensing precipitable water vapor by using global position system ,the precipitable water vapor be calculated by GPS date and meteorologic date in Harbin area, the datashow:the results of precipitable water vapor by GPS compare to the results of precipitable water vapor by radio sound can attain the precision of mm.
本文介绍了利用全球定位系统遥感水汽的原理,并利用2004年6月哈尔滨GPS跟踪站的观测资料和气象资料,对哈尔滨地区的大气综合水汽含量进行了反演,数据显示GPS水汽遥感结果与无线电探空计算结果相比可以达到毫米级的精度。
6) water vapor
水汽含量
1.
Derivation and comparison of water vapor between Infrared channels and near infrared channels from moderate resolution imaging spectrometer;
MODIS近红外/红外通道反演大气水汽含量及比较
2.
Based on measurements on 936nm water-vapor band and 870nm atmospheric window band for CE318 sun photometer,A method of water vapor amount estimation by an improved Langley plot is presented.
基于CE318自动跟踪太阳光度计水汽通道(936nm)和一个窗区通道(870nm)的北京上空太阳直射辐射观测数据,利用修改的兰勒方法对大气柱水汽含量的估算方法,开展了太阳光度计的标定和北京上空水汽含量的计算等。
3.
Based on the climatic data of precipitation and other observations at 25 meteorological stations covering 1964-2001 as well as wind field data in whole air column covering 1980-1998 in Northwest China (the area is within the north of 35℃N and west of 105℃E of China), the climatic characteristics of water vapor, its flux and the relationship between water vapor and precipitation were studied.
结果表明:西北地区上空对流层内的水汽含量具有区域差异,在西北地区东部和西部水汽较丰富,而西北地区中部水汽含量极少,这与西北地区降水的地理分布基本一致;西北地区对流层整层的水汽含量从20世纪60—80年代初有下降趋势,而在20世纪80年代中期以后又开始出现显著增加的趋势。
补充资料：抽汽式汽轮机
由汽轮机中间级抽出一部分蒸汽供给用户，即在发电的同时还供热的汽轮机。根据用户需要可以设计成一次调节抽汽式或二次调节抽汽式。
一次调节抽汽式汽轮机 又称单抽汽式汽轮机。由高压部分和低压部分组成，相当于一台背压式汽轮机与一台凝汽式汽轮机的组合。新汽进入高压部分作功，膨胀至一定压力后分为二股，一股抽出供给热用户，一股进入低压部分继续膨胀作功，最后排入凝汽器。抽汽压力设计值根据热用户需要确定，并由调压器控制，以维持抽汽压力稳定。单抽汽式汽轮机的功率为高、低压部分所生产功率之和，由进汽量和流经低压部分蒸汽量所决定。调节进汽量可以得到不同的功率。因此，在一定范围内，可同时满足热、电负荷需要。单抽汽式汽轮机在供热抽汽量为零时，相当于一台凝汽式汽轮机；若将进入高压缸的蒸汽全部抽出供给热用户，则相当于一台背压式汽轮机。但实际运行中，为了冷却低压缸，带走由于鼓风摩擦损失所产生的热量，必须有一定量的蒸汽流过低压部分进入凝汽器，所需最小流量约为低压缸设计流量的10％。单抽汽式汽轮机的工况如图所示，它表示出新汽量(Do)、抽汽量（Ce）、电功率（Ni）三者之间的关系；图中Do表示凝汽量，ohh线为抽汽量为零时的凝汽工况线,cdd 线为抽汽量等于新汽量时的背压工况线，在以上两线之间为等抽汽量与等凝汽量工况线，它表示在不同抽汽量下与不同凝汽量下全机电功率与蒸汽流量的关系。在最大抽汽量下汽轮发电机组的最大电功率如图中e点所示;图中如已知Do、De、Do和Ni4个量中的任何两个量,可求得另外两个量。
二次调节抽汽式汽轮机 又称双抽汽式汽轮机。可以同时满足不同参数的热负荷。整个汽轮机分为高、中、低压 3部分。新汽进入高压部分作功，膨胀到一定压力，抽出一部分蒸汽供给热用户；另一部分进入中压部分继续膨胀作功后，再抽出一部分供暖，其余蒸汽经过低压部分排入凝汽器。
双抽汽式汽轮机的工况图是按照一定的典型系统和额定参数绘制的。若汽轮机运行条件不同于绘制工况时，应进行适当修正。调节抽汽式汽轮机各缸均单独设置配汽机构，分别控制各缸进汽量。中、低压缸配汽机构有调节阀和旋转隔板两种形式。功率较小的抽汽机组采用旋转隔板形式有利于设计成单缸结构；高压缸则普遍采用喷嘴调节方式，调节级多数为双列级，以保证有足够大的通流能力。
双抽汽式汽轮机在高、低压缸流量均接近设计值时具有较高的发电经济性。由于热负荷的变化，有时流经各缸的流量差别很大，在某些工况下发电经济性较低。因此，调节抽汽式汽轮机应根据主要热负荷情况进行设计，合理分配各缸流量，以保证长期运行中有较高经济性。合理选定抽汽压力对机组经济性有明显影响，在满足热用户前提下，应尽量降低抽汽压力。早期生产的供暖抽汽机组，抽汽压力为0.12～0.25兆帕，近年已将下限降为0.07兆帕。
一次调节抽汽式汽轮机 又称单抽汽式汽轮机。由高压部分和低压部分组成，相当于一台背压式汽轮机与一台凝汽式汽轮机的组合。新汽进入高压部分作功，膨胀至一定压力后分为二股，一股抽出供给热用户，一股进入低压部分继续膨胀作功，最后排入凝汽器。抽汽压力设计值根据热用户需要确定，并由调压器控制，以维持抽汽压力稳定。单抽汽式汽轮机的功率为高、低压部分所生产功率之和，由进汽量和流经低压部分蒸汽量所决定。调节进汽量可以得到不同的功率。因此，在一定范围内，可同时满足热、电负荷需要。单抽汽式汽轮机在供热抽汽量为零时，相当于一台凝汽式汽轮机；若将进入高压缸的蒸汽全部抽出供给热用户，则相当于一台背压式汽轮机。但实际运行中，为了冷却低压缸，带走由于鼓风摩擦损失所产生的热量，必须有一定量的蒸汽流过低压部分进入凝汽器，所需最小流量约为低压缸设计流量的10％。单抽汽式汽轮机的工况如图所示，它表示出新汽量(Do)、抽汽量（Ce）、电功率（Ni）三者之间的关系；图中Do表示凝汽量，ohh线为抽汽量为零时的凝汽工况线,cdd 线为抽汽量等于新汽量时的背压工况线，在以上两线之间为等抽汽量与等凝汽量工况线，它表示在不同抽汽量下与不同凝汽量下全机电功率与蒸汽流量的关系。在最大抽汽量下汽轮发电机组的最大电功率如图中e点所示;图中如已知Do、De、Do和Ni4个量中的任何两个量,可求得另外两个量。
二次调节抽汽式汽轮机 又称双抽汽式汽轮机。可以同时满足不同参数的热负荷。整个汽轮机分为高、中、低压 3部分。新汽进入高压部分作功，膨胀到一定压力，抽出一部分蒸汽供给热用户；另一部分进入中压部分继续膨胀作功后，再抽出一部分供暖，其余蒸汽经过低压部分排入凝汽器。
双抽汽式汽轮机的工况图是按照一定的典型系统和额定参数绘制的。若汽轮机运行条件不同于绘制工况时，应进行适当修正。调节抽汽式汽轮机各缸均单独设置配汽机构，分别控制各缸进汽量。中、低压缸配汽机构有调节阀和旋转隔板两种形式。功率较小的抽汽机组采用旋转隔板形式有利于设计成单缸结构；高压缸则普遍采用喷嘴调节方式，调节级多数为双列级，以保证有足够大的通流能力。
双抽汽式汽轮机在高、低压缸流量均接近设计值时具有较高的发电经济性。由于热负荷的变化，有时流经各缸的流量差别很大，在某些工况下发电经济性较低。因此，调节抽汽式汽轮机应根据主要热负荷情况进行设计，合理分配各缸流量，以保证长期运行中有较高经济性。合理选定抽汽压力对机组经济性有明显影响，在满足热用户前提下，应尽量降低抽汽压力。早期生产的供暖抽汽机组，抽汽压力为0.12～0.25兆帕，近年已将下限降为0.07兆帕。
说明：补充资料仅用于学习参考，请勿用于其它任何用途。
参考词条