1) elastic line support
弹性线支
1.
This paper presents a new analytical solution of transverse vibration of rectangular plates simply supported at two opposite edges with arbitrary number of elastic line supports in one way.
本文给出了两对边简支另两对边任意支承的中间有任意多个单向弹性线支矩形板横向振动的一个新的解析解法、将弹性线支反力看作是作用于板上的待求外力，求得了含有来知的弹性线支反力的两对边简支矩形板的运动方程的解析解；利用弹性线支反力与板横向位移之间的线性关系导出频率方程；频率方程及振型函数的表述均与已有方法不同。
2) nonlinear elastic support
非线性弹性支承
1.
In this dissertation, some investigations on nonlinear responses of with a nonlinear elastic support of cracked rotor in maneuver flight are carried out.
本文主要对带有非线性弹性支承的裂纹转子在机动飞行下的非线性响应的研究,具体分析飞机机动飞行时弹性支承的非线性因素和不同刚度对系统响应产生的影响,旨在揭示转子系统在裂纹非线性和支承非线性两种因素的影响下系统动态响应的变化。
2.
The rotor system of non-linear response,part of the bifurcation and chaotic situation while the aircraft circles over the level of nonlinear elastic support rotor system are studied.
研究了在飞机水平盘旋下非线性弹性支承转子系统的非线性响应,及其分叉和混沌现象。
3) elastic bearing
弹性支承
1.
Design of elastic bearing mechanism in step height contact measuring instrument;
接触式台阶测量仪弹性支承机构的仿真设计
2.
Analysis for interior forces of statically indeterminate structures with elastic bearings
含有弹性支承超静定结构的内力分析
3.
The method of resolving vibration,noise and power waste by designing a new elastic bearing is introduced.
纺纱锭子失效的一个重要因素是其支承装置的摩擦和磨损,为此,试通过设计一种新型的弹性支承,解决锭子的振动、噪音和功率损耗。
4) elastic support
弹性支承
1.
Approach to tuning natural frequency of variable stiffness elastic support of 3D vibration strengthening polishing vibration table;
三维振动强化抛光振动台变刚度弹性支承调谐固频的探讨
2.
The bucking analysis and application of axial compression members with elastic supports;
弹性支承上轴心受压构件的屈曲分析及应用
3.
Analysis of Elastic Supported Single Span Skew Girder;
弹性支承单跨斜梁的分析研究
5) elastic supporting
弹性支承
1.
The influence of elastic supporting column on integral stressed membrane structure
弹性支承柱对整体张拉膜结构的影响
2.
The design formulation of rotor bearings system with large unbalance was given and a kind of element of elastic supporting was developed.
基于反共振原理和弹性支撑法研究了带大偏心量的转子 -轴承系统弹性设计方法 ,给出了大偏心量转子 -轴承系统的设计公式 ,设计了一种弹性支承元件 。
3.
The structure of the slender hammering stem with elastic supporting device isdesigned in this paper,a multiple degree of freedom vibration dynamic model is set up.
在设计出带弹性支承装置细锤杆锻锤的基础上，将其简化为一多自由度振动力学模型，并以被改造的２Ｔ气液锤锤头为例，对该模型进行了理论分析与计算。
6) Elastic support
弹性支座
1.
The reactions of equidistant span continuous wall beam with elastic supports;
等跨弹性支座连续墙梁支反力计算分析
2.
Considering the combined action of crane and frame support system,paper introduces an elastic support method to solve these problems successfully.
介绍了当桥式吊车行走方向在刚架平面内时,考虑吊车与刚架支撑系统共同作用,用弹性支座方法解决了吊车柱肢柱底弯矩及柱顶位移过大的的问题,保证了结构的安全稳定。
3.
With an introduction of the working principle of the elastic support, the paper analyses and demonstrates the technical characteristics of the elastic support and current collection performance of OCS, and further illustrates the feasibility for the nationalized development and manufacturing of it which is likely to be in comprehensive application.
介绍了弹性支座的基本结构和工作原理,分析论证了弹性支座的有关技术特性和对接触网受流质量的改善,并对其国产化研制的可能和进展情况作了说明,有望推广应用。
补充资料：线弹性断裂力学
断裂力学的一个重要分支，它用弹性力学的线性理论对裂纹体进行力学分析，并采用由此求得的某些特征参量（如应力强度因子、能量释放率）作为判断裂纹扩展的准则。
早在1921年，英国的A.A.格里菲思就根据裂纹体的应变能,提出了裂纹失稳扩展准则──格里菲思准则,它可以解释为什么玻璃实际断裂强度比理论值低得多，由此还可得到裂纹体能量释放率的概念，这一概念后来成为线弹性断裂力学的基本概念之一。1957年，美国的G.R.欧文通过分析裂纹顶端附近区域的应力场，提出应力强度因子的概念，并建立了以应力强度因子为参量的裂纹扩展准则，从而成功地解释了低应力脆断事故。此后不久，又有人应用应力强度因子来处理疲劳裂纹扩展等其他有关裂纹的问题。
按线弹性力学求得的裂纹体的应力和应变通常是有奇异性的，即在裂纹顶端处的应力和应变为无穷大。这在物理上是不合理的。实际上，裂纹顶端附近的应力和应变很大，线弹性力学在裂纹顶端不适用。一般说，这些区域的情况很复杂，很多微观因素（如晶粒大小、位错结构等）对裂纹顶端应力场影响很大。线弹性断裂力学不考虑裂纹顶端的复杂情况，而采用裂纹顶端外部区域的应力状况来表征断裂特性。当外加载荷不大时，裂纹顶端附近一个小区域内的应力和应变的变化并不影响外面大区域内的应力和应变的分布，而且在小区域外围作用的应力、应变场可以由应力强度因子这个参量确定。对于这种载荷作用下裂纹的失稳和扩展，线弹性断裂力学是适用的。
线弹性断裂力学适用的载荷值根据经验可以由下面两个不等式确定：
，
，式中a为裂纹长度；B为构件厚度；σ为材料的屈服极限(见材料的力学性能)；KI为在外载荷作用下，根据线弹性断裂力学计算得的应力强度因子。就是说，由外载荷算得的应力强度因子KI要满足这两个不等式。此外，在线弹性断裂力学中一般还要求在载荷下构件整体的响应是线性的。
线弹性断裂力学的几个重要理论成果如下：
①格里菲思能量准则 考虑一个含一长度为a的裂纹的物体（图1）,物体每单位厚度的总势能为U(a)，它是裂纹长度的函数。当裂纹长度a增加时，总势能减小，可认为外力有使裂纹扩展的趋势。势能随着裂纹扩展的减小率称为裂纹扩展力或应变能释放率，记为G：
。在外力作用下，裂纹虽有扩张趋势，但当外力没达到一定值时，它并不扩展；仅当外力加到一个临界值时，它才扩展。这是因为,要使裂纹扩展就要增加自由表面,从而会增加自由表面能，这相当于给裂纹扩展增加阻力。仅当有足够的表面能，裂纹才能扩展。设单位面积的表面能为γ，裂纹长度为a，则对于每单位的厚度，裂纹表面能为S=2aγ，表面能是裂纹长度a的函数。用表面能随裂纹长度的变化率可衡量裂纹扩展阻力R，即
。格里菲思提出的裂纹扩展能量准则是：裂纹扩展的临界条件是裂纹扩展力等于扩展阻力,即G=R。这个准则成功地解释了玻璃的脆断问题，但用于金属并不成功。1949年，英国的E.奥罗万修正了此准则。他除了考虑表面能外，还引进了塑性功。经他修正的准则在一定程度上也能应用于金属。
②应力强度因子准则 这是1957年欧文提出的一个脆性断裂准则。应力强度因子是裂纹顶端附近奇异应力-应变场的一个度量参量,当它达到一个临界值时，裂纹就开始扩展。
设外载荷和结构均以裂纹a为对称面,在裂纹顶端取坐标如图2所示。 根据弹性力学的计算，在裂纹顶端附近的应力场可以近似地写成如下形式：
，式中σx、σy、τxy为平面问题中的应力分量；r、θ为极坐标。上式在R很小的情况下,近似程度是很高的。从上式中可以看出：当r→0时，应力无限增大。式中的KI与坐标r、θ无关，是结构形式和外载荷等的函数，它是控制裂纹应力场的系数。欧文选用此量作为判断是否断裂的一个参量，称为应力强度因子。于是裂纹扩展的临界条件为KI＝KIc，其中KIc为材料的平面应变断裂韧度，可由试验测定(见断裂试验)，而KI可由弹性力学的方法求得。平面应变断裂韧度是反映物体断裂特性的重要参量，它的测定是断裂力学的基本内容。因为平面应变状态是实际工程结构中最危险的工作状态，所以平面应变断裂韧度是工程安全设计的重要参量。
③复合型断裂准则 在一般情况下，应力场对于裂纹面来说并不是对称分布的。但是，总可以把它分解为对称部分和反对称部分。反对称部分又可以分为面内和面外的（或称反平面的）两部分。根据对称部分的应力场可以定义应力强度因子KI；对于反对称的面内和面外两部分的应力场可以定义KⅡ和KⅢ。通常相应于KI、KⅡ和KⅢ的裂纹形式分别称为张开型、剪切型和撕开型（见断裂力学）。
复合型断裂就是KI和KⅡ(或KⅢ)同时存在的情况下的断裂现象，由于KⅡ（或KⅢ）的存在，即使在线弹性断裂力学适用的范围内,裂纹起始扩展时的KI也不等于KIc。复合型断裂准则就是要寻找KI、KⅡ和KⅢ的一个函数关系式f(KI,KⅡ,KⅢ),当这个关系式成立时,裂纹就扩展。在复合型断裂中，裂纹一般并不没着裂纹原来的方向扩展。裂纹扩展的方向和原来裂纹的方向之间的夹角称作断裂角。复合型断裂准则一般还应能够确定出断裂角。目前提出的复合型断裂准则的适用范围还较窄，当KI/KⅡ值较大时，理论所得的结果和实验结果比较接近,而当KI/KⅡ值较小时，现有理论和实验结果差距较大。
参考书目
E. Orowan, Fracture and Strength of Solids, Report on Progress in Physics, Vol. 12, London, 1949.
G. R. Irwin, Analysis of Stresses and Strains near the Endof Crack Traversing a Plate, Journal of Applied Mechanics,Vol.24, No.4, 1957.
早在1921年，英国的A.A.格里菲思就根据裂纹体的应变能,提出了裂纹失稳扩展准则──格里菲思准则,它可以解释为什么玻璃实际断裂强度比理论值低得多，由此还可得到裂纹体能量释放率的概念，这一概念后来成为线弹性断裂力学的基本概念之一。1957年，美国的G.R.欧文通过分析裂纹顶端附近区域的应力场，提出应力强度因子的概念，并建立了以应力强度因子为参量的裂纹扩展准则，从而成功地解释了低应力脆断事故。此后不久，又有人应用应力强度因子来处理疲劳裂纹扩展等其他有关裂纹的问题。
按线弹性力学求得的裂纹体的应力和应变通常是有奇异性的，即在裂纹顶端处的应力和应变为无穷大。这在物理上是不合理的。实际上，裂纹顶端附近的应力和应变很大，线弹性力学在裂纹顶端不适用。一般说，这些区域的情况很复杂，很多微观因素（如晶粒大小、位错结构等）对裂纹顶端应力场影响很大。线弹性断裂力学不考虑裂纹顶端的复杂情况，而采用裂纹顶端外部区域的应力状况来表征断裂特性。当外加载荷不大时，裂纹顶端附近一个小区域内的应力和应变的变化并不影响外面大区域内的应力和应变的分布，而且在小区域外围作用的应力、应变场可以由应力强度因子这个参量确定。对于这种载荷作用下裂纹的失稳和扩展，线弹性断裂力学是适用的。
线弹性断裂力学适用的载荷值根据经验可以由下面两个不等式确定：
，
，式中a为裂纹长度；B为构件厚度；σ为材料的屈服极限(见材料的力学性能)；KI为在外载荷作用下，根据线弹性断裂力学计算得的应力强度因子。就是说，由外载荷算得的应力强度因子KI要满足这两个不等式。此外，在线弹性断裂力学中一般还要求在载荷下构件整体的响应是线性的。
线弹性断裂力学的几个重要理论成果如下：
①格里菲思能量准则 考虑一个含一长度为a的裂纹的物体（图1）,物体每单位厚度的总势能为U(a)，它是裂纹长度的函数。当裂纹长度a增加时，总势能减小，可认为外力有使裂纹扩展的趋势。势能随着裂纹扩展的减小率称为裂纹扩展力或应变能释放率，记为G：
。在外力作用下，裂纹虽有扩张趋势，但当外力没达到一定值时，它并不扩展；仅当外力加到一个临界值时，它才扩展。这是因为,要使裂纹扩展就要增加自由表面,从而会增加自由表面能，这相当于给裂纹扩展增加阻力。仅当有足够的表面能，裂纹才能扩展。设单位面积的表面能为γ，裂纹长度为a，则对于每单位的厚度，裂纹表面能为S=2aγ，表面能是裂纹长度a的函数。用表面能随裂纹长度的变化率可衡量裂纹扩展阻力R，即
。格里菲思提出的裂纹扩展能量准则是：裂纹扩展的临界条件是裂纹扩展力等于扩展阻力,即G=R。这个准则成功地解释了玻璃的脆断问题，但用于金属并不成功。1949年，英国的E.奥罗万修正了此准则。他除了考虑表面能外，还引进了塑性功。经他修正的准则在一定程度上也能应用于金属。
②应力强度因子准则 这是1957年欧文提出的一个脆性断裂准则。应力强度因子是裂纹顶端附近奇异应力-应变场的一个度量参量,当它达到一个临界值时，裂纹就开始扩展。
设外载荷和结构均以裂纹a为对称面,在裂纹顶端取坐标如图2所示。 根据弹性力学的计算，在裂纹顶端附近的应力场可以近似地写成如下形式：
，式中σx、σy、τxy为平面问题中的应力分量；r、θ为极坐标。上式在R很小的情况下,近似程度是很高的。从上式中可以看出：当r→0时，应力无限增大。式中的KI与坐标r、θ无关，是结构形式和外载荷等的函数，它是控制裂纹应力场的系数。欧文选用此量作为判断是否断裂的一个参量，称为应力强度因子。于是裂纹扩展的临界条件为KI＝KIc，其中KIc为材料的平面应变断裂韧度，可由试验测定(见断裂试验)，而KI可由弹性力学的方法求得。平面应变断裂韧度是反映物体断裂特性的重要参量，它的测定是断裂力学的基本内容。因为平面应变状态是实际工程结构中最危险的工作状态，所以平面应变断裂韧度是工程安全设计的重要参量。
③复合型断裂准则 在一般情况下，应力场对于裂纹面来说并不是对称分布的。但是，总可以把它分解为对称部分和反对称部分。反对称部分又可以分为面内和面外的（或称反平面的）两部分。根据对称部分的应力场可以定义应力强度因子KI；对于反对称的面内和面外两部分的应力场可以定义KⅡ和KⅢ。通常相应于KI、KⅡ和KⅢ的裂纹形式分别称为张开型、剪切型和撕开型（见断裂力学）。
复合型断裂就是KI和KⅡ(或KⅢ)同时存在的情况下的断裂现象，由于KⅡ（或KⅢ）的存在，即使在线弹性断裂力学适用的范围内,裂纹起始扩展时的KI也不等于KIc。复合型断裂准则就是要寻找KI、KⅡ和KⅢ的一个函数关系式f(KI,KⅡ,KⅢ),当这个关系式成立时,裂纹就扩展。在复合型断裂中，裂纹一般并不没着裂纹原来的方向扩展。裂纹扩展的方向和原来裂纹的方向之间的夹角称作断裂角。复合型断裂准则一般还应能够确定出断裂角。目前提出的复合型断裂准则的适用范围还较窄，当KI/KⅡ值较大时，理论所得的结果和实验结果比较接近,而当KI/KⅡ值较小时，现有理论和实验结果差距较大。
参考书目
E. Orowan, Fracture and Strength of Solids, Report on Progress in Physics, Vol. 12, London, 1949.
G. R. Irwin, Analysis of Stresses and Strains near the Endof Crack Traversing a Plate, Journal of Applied Mechanics,Vol.24, No.4, 1957.
说明：补充资料仅用于学习参考，请勿用于其它任何用途。
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