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1)  disk crack of type I
圆盘状Ⅰ型裂纹
1.
A three-dimensional problem of disk crack of type I is studied according to the theory of nonlocal elasticity in this paper.
本文采用非局部弹性理论研究了三维圆盘状Ⅰ型裂纹问题。
2)  penny-shaped crack
圆盘状裂纹
1.
The axisymmetric propagating problem of a penny-shaped crack in composite material is studied using complex function method.
通过复变函数论的方法,对复合材料圆盘状裂纹的轴对称性扩展问题进行研究。
2.
The axially symmetric propagation of a penny-shaped crack in composite materials subjected to locally homogeneous load is studied using the theory of complex functions.
针对复合材料的圆盘状裂纹面中心区域受均布载荷作用下的轴对称性扩展问题,采用复变函数论方法和自相似方法,对任意自相似指数的断裂动力学方程进行了自相似求解,导出了解析解的一般表示。
3.
The average value and covariance formulas of the stress intensity factor for a penny-shaped crack embedded in a fiber of the composite material are deduced.
基于级数展开技术导出随机边界元法,并将随空间坐标随机变化的材料或几何参数模型化为随机变量或随机场,从而导出纤维内含圆盘状裂纹应力强度因子的均值和协方差的公式,并用来求解承受均匀拉伸的复合材料纤维内含圆盘状裂纹的同轴双圆柱体的应力强度因子,分析了基体与纤维的弹性模量比对应力强度因子的影响,算例表明本文方法是可行和有效的。
3)  Mode Ⅰ crack
Ⅰ型裂纹
1.
The condensation method with similar shape element for the solution of mode Ⅰ crack problems;
Ⅰ型裂纹问题的相似形状单元聚缩解法
2.
The theory of coherent gradient sensing(CGS) interference measurement is introduced in relation to the experiment of static mode Ⅰ crack.
给出了代表静态Ⅰ型裂纹尖端奇异场光力学信息的CGS控制方程,模拟并分析了Ⅰ型裂纹尖端的CGS条纹模式,对静态Ⅰ型裂纹尖端变形场和断裂特性进行了三点弯曲的CGS试验,并提取了应力强度因子KⅠ。
3.
By the methods of the theory of complex functions, asymmetrical dynamic propagation problem on the central sections of mode Ⅰ crack surfaces subjected to homogeneous loadings was researched.
通过复变函数论的方法,对Ⅰ型裂纹面中心区受均布载荷作用下的非对称动态扩展问题进行研究。
4)  mode I crack
Ⅰ型裂纹
1.
A mechanical model of a visco-elastic compressible material was developed in order to investigate the asymptotic field at the proximity of mode I crack tip which is dynamically growing under the viscous effect.
数值计算表明,弹性可压缩变形对Ⅰ型裂纹尖端应力场影响甚微,而对应变场和位移场影响较大。
5)  penny shaped crack
圆盘裂纹
1.
In this paper,a penny shaped crack is proposed to demonstrate that the equivalent K convertion is not reasonable in theory and too conservative for use at the larg rang yield.
以圆盘裂纹为例,论证了国内外制订的压力客器和管道的缺陷害限分析规范中进行缺陷当量化处理的依据——等K换算,在大范围屈服时,理论上是不合理的。
6)  Mode Ⅰ/Ⅱ Fracture
Ⅰ(Ⅱ)型裂纹
补充资料:淬火裂纹和非淬火裂纹的特征及实例分析

淬火裂纹是指在淬火过程中或在淬火后的室温放置过程中产生的裂纹。后者又叫时效裂纹。造成淬火开裂的原因很多,在分析淬火裂纹时,应根据裂纹特征加以区分。


一、淬火裂纹的特征


在淬火过程中,当淬火产生的巨大应力大于材料本身的强度时,便会导致裂纹产生。淬火裂纹往往是在马氏体转变开始进行后不久产生的,裂纹的分布则没有一定的规律,但一般容易在工件的棱角槽口、截面突变处形成。


在显微镜下观察到的淬火开裂,可能是沿晶开裂,也可能是穿晶开裂;有的呈放射状,也有的呈单独线条状或呈网状。


因在马氏体转变区的冷却过快而引起的淬火裂纹,往往是穿晶分布,而且裂纹较直,周围没有分枝的小裂纹。


因淬火加热温度过高而引起的淬火裂纹,都是沿晶分布,裂纹尾端尖细,并呈现过热特征:结构钢中可观察到粗针状马氏体;工具钢中可观察到共晶或角状碳化物。


表面脱碳的高碳钢工件,淬火后容易形成网状裂纹。这是因为,表面脱碳层在淬火冷却时的体积胀大比未脱碳的心部小,表面材料受心部膨胀的作用而被拉裂呈网状。


二、非淬火裂纹的特征


淬火后发生的裂纹,不一定都是淬火所造成的,一般可根据下面的特征来区分。


淬火后发现的裂纹,如果裂纹两侧有氧化脱碳现象,则可以肯定裂纹在淬火之前就已经存在。淬火冷却过程中,只有当马氏体转变量达到一定数量时,裂纹才有可能形成。与此相对应的温度,大约在250℃以下。在这样的低温下,即使产生了裂纹,裂纹两侧也不会发生脱碳和出现明显氧化。所以,有氧化脱碳现象的裂纹是非淬火裂纹。


如果裂纹在淬火前已经存在,又不与表面相通,这样的内部裂纹虽不会产生氧化脱碳,但裂纹的线条显得柔软,尾端圆秃,也容易与淬火裂纹的线条刚健有力,尾端尖细的特征区别开来。


三、实例分析


实例一:


40Cr钢制成的转子轴,经锻造、淬火后发现裂纹。裂纹两侧有氧化迹象,经金相检验,裂纹两侧存在脱碳层,而且裂纹两侧的铁素体呈较大的柱状晶粒,其晶界与裂纹大致垂直。结论:裂纹是在锻造时形成的非淬火裂纹。


当工件在锻造过程中形成裂纹时,淬火加热即引起裂纹两侧氧化脱碳。随着脱碳过程的进行,裂纹两侧的碳含量降低,铁索体晶粒开始生核。当沿裂纹两侧生核的铁素体晶粒长大到彼此接触后,便向离裂纹两侧较远的基体方向生长。由于裂纹两侧在脱碳过程中碳浓度的下降,也是由裂纹的开口部位向内部发展,因而为铁素体晶粒的不断长大提供了条件,故最终长大为晶界与裂纹相垂直的柱状晶体。


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