1) mechanism of resistance against slag erosion
取向硅钢渣
2) non-oriented electric steel slag
无取向硅钢渣
3) oriented silicon steel
取向硅钢
1.
Effect of Si_3N_4 tensile coating on performance of oriented silicon steel;
氮化硅张力涂层对取向硅钢性能的影响
2.
Effect of tensile coatings through electrodeposition on properties of oriented silicon steel;
电沉积涂层对取向硅钢性能的影响
3.
Influence of nitriding modes and ammonia on nitrogen content of oriented silicon steel
渗氮方式及氨气对取向硅钢氮含量的影响
4) grain-oriented silicon steel
取向硅钢
1.
For preventing the edge cracking produced in hot-rolling grain-oriented silicon steel,some measures are adopted: controlling oxygen concentrate and hold time in atmosphere when slab heating above 1 200℃,adjusting reduction and rolling temperature of roughing mill,carrying out width reduction and brink heating,changing de-formation energy of material and inhibiting brink fish scale-type defect.
川崎取向硅钢存在热轧板边裂问题。
2.
The calculation of single crystal magnetic induction coefficients from measured texture and magnetic induction data in a grain-oriented silicon steel strip has been discussed.
对由取向硅钢薄带的磁感和织构实测数据计算其单晶磁感系数进行了探讨。
5) grain oriented silicon steel
取向硅钢
1.
Local nitridation treatment was achieved on the surface of grain oriented silicon steel by laser local nitridation method.
采用激光氮化方法 (LN方法 )对取向硅钢表面进行局域线状氮化处理 ,引入气态氮作为合金化元素 ,研究了激光工艺参数对硅钢表面氮化物形成的影响·对传统观察磁畴的方法进行了改进 ,研制了一种新型的Fe3 O4磁流体 ,这种磁流体不仅能进行适时观察磁畴结构 ,而且还实现了带膜磁畴观察·利用XPS方法及Fe3 O4磁流体磁畴观测方法对处理后的样品进行了检测及磁畴观察·结果表明 :通过控制激光工艺参数可实现取向硅钢的激光氮化 ,在取向硅钢表面生成了Fe4N和Fe3 N两种氮化物 ;氮化处理后 ,硅钢片的磁畴结构有所细化 ,从而可以改善取向硅钢的性能 ,降低取向硅钢的铁损 ;氮化样品经 6 0 0℃ ,3h保温时效退火处理后 ,磁畴结构基本保持不变 ,这说明氮化处理可以使取向硅钢的高温时效性有所改善
2.
By means of TEM observation and EDAX analysis, the morphology of microstructures and precipitated inhibitor particles in high induction grain oriented silicon steels had been studied.
采用透射电镜及能谱分析等方法，研究了高磁感取向硅钢中微观结构与析出抑制剂质点的形态，证实铸坯经１３００℃与１３６０～１３８０℃加热轧制后硫化物的析出区域（包括位错、层错及晶界、亚晶界等处）和析出数量未产生差异，但１３００℃加热时，常化后ＡｌＮ的析出更弥散，其析出区域与硫化物的情况类似。
3.
The paper described the status quo ante,status in quo and development of the grain oriented silicon steel production in China.
本文叙述了我国取向硅钢生产初期的教训,现在的技术水平和设备条件。
6) non-oriented silicon steel
无取向硅钢
1.
Relation between evolution of annealing texture and magnetic property of non-oriented silicon steel;
无取向硅钢退火织构的演变与磁性能关系的研究
2.
Influence of Annealing Temperature on Structure,Texture and Magnetic Properties of Cold Rolled Non-Oriented Silicon Steel;
退火温度对冷轧无取向硅钢组织结构和磁性能的影响
3.
Simulation of Magneto-Crystalline Anisotropy Energy of Cold Rolled Non-Oriented Silicon Steel;
冷轧无取向硅钢的磁晶各向异性能的模拟
补充资料：晶粒取向硅钢
晶粒取向硅钢
silicon steel with oriented grain
J ing}一quxlang gulgang晶粒取向硅钢(silieon steel with orientedgrain)通过形变和再结晶退火产生晶粒择优取向的硅铁合金，硅含量约3%，碳含量很低。产品为冷轧板或带材，公称厚度为0.15、0.23、0.28、0.30和0.35mm。主要用于制造各种变压器、日光灯镇流器和汽轮发电机定子铁芯。在输电和配电系统中消耗6%一10%电能，其中约60%消耗在输、配电导线中，约40%消耗在变压器中。变压器总损耗中铁损和铜损各占约5。%，而铁损与用以制造铁芯的硅钢质量直接相关。 分类和特点晶粒取向硅钢(以下简称取向硅钢)分为普通取向硅钢(GO钢)和高磁感(高导磁)取向硅钢(Hi一B钢)两类。GO钢平均位向偏离角约为7o，晶粒直径为3一smm，磁感B。约为1.82T。Hi一B钢偏离角约为3，晶粒直径为10~Zomrn，B。约为x.92T。因为Hi一B钢取向度和B:高，铁损至少降低15%，磁致伸缩系数比GO钢也明显降低，制成的变压器铁损降低10%一15%，激磁电流降低40%一50%，噪音下降4一7dB。取向硅钢晶粒大，特别是Hi一B钢晶粒更大，磁畴尺寸大，而且主要为180。磁畴。铁损中涡流损耗尸。与反常损耗尸a之和比磁滞损耗尸h大1.5一2.0倍，而尸a又比Pe大1一2倍，因此主要目标是降低尸e，特别是尸a。因为尸e十尸aOCZLtZ/夕(ZL为畴壁间距，t为板厚，召为电阻率)。80年代以来日本采取减薄钢板厚度、提高硅含量(从2.9%一3.1%提高到3.2%~3.4%)和细化磁畴三项技术措施，先后开发了3个GO钢和3个Hi一B钢新牌号，生产了0.18和0.23mm厚的新品种。生产上采用了激光照射和齿状辊加工等细化磁畴技术。 化学成分电工钢对化学成分要求严格，规定的成分范围窄。硅控制在2.9%一3.1%，高牌号提高到3.2%一 3.4%。硅含量每提高0.1%，铁损P17可降低0.o19w/kg。碳为0.03%一0.05%(GO钢)或0.05%一0.08%(Hi一B钢)。保证铸坯热轧时存在20%~30%丫相，防止热轧板沿厚度方向的中心区形成粗大形变晶粒而使产品出现线状细晶。Hi一B钢碳量更高是为了高温退火时有更多数量的7相，以保证获得大量细小AIN。因为氮在下相中固溶度比在a相中约大9倍。硅含量提高，碳含量也要相应提高。锰规定为。.05%一0.10%，硫为0.oxs%一0.03%，以保证细小MnS析出量。Hi一B钢的锰和硫含量偏上限，目的是提高铸坯加热和热轧温度，减少AIN析出量，以后高温常化时析出更多细小AIN。Hi一B钢中酸溶铝Al，(总AI一A12O:中Al)规定为0. 02%一0.03%，氮为0.006%一。.01%，以保证高温常化后细小AIN析出量。磷量等于或小于0.015%。
说明：补充资料仅用于学习参考，请勿用于其它任何用途。
参考词条