1) unsaturated clayey soil
非饱和粘性土
1.
Effect of particle size distribution on the metric suction of unsaturated clayey soils;
颗粒级配对非饱和粘性土基质吸力的影响规律
2) partially saturated cohesionless soils
非饱和无粘性土
1.
A method is proposed for predicting the combined effect of confining stress,void ratio,and particle characteristics on the maximum shear modulus ratio and optimum degree of saturation in partially saturated cohesionless soils.
提出可以考虑平均有效应力、孔隙比和颗粒特征对非饱和无粘性土最大剪切模量比及最优饱和度的综合影响的方法 ,仅需四个参数 :土的级配、孔隙比、平均有效应力和颗粒形状 ,因此可避免一系列复杂的动力试验 。
3) unsaturated clay
非饱和粘土
1.
The consolidation theory of unsaturated clays is introduced in this paper.
首先介绍非饱和粘土的团结理论，并通过巴登的解，找到确定非饱和粘土团结系数的确定方法。
2.
In order to study the effect on the permeability by the charge of the unsaturated clay,at first the mechanism of the electric double layer of clay was expounded and the cause of the electric double layer s resistance to the flow of polar liquid was analyzed.
为研究非饱和粘土中电荷对其渗透率的影响,首先阐述粘土双电层产生的机理,分析了双电层对粘土中极性液体流动产生电滞阻力的原因;然后利用物理化学中关于胶体动电性质的有关公式和达西定律,导出了受到电效应影响的水相渗透率公式,并结合已有的非饱和土渗透率公式,得到了考虑电效应影响的非饱和土的综合渗透率公式;最后以钠高岭土为例,分别计算出在温度为15℃、4种不同浓度的NaCl溶液考虑电效应影响的渗透率ke和不同饱和度下不考虑电效应的渗透率k*。
4) saturated clay
饱和粘性土
1.
Studying the permeable regularities of water in less permeable and saturated clay;
弱透水层饱和粘性土中水分渗透规律研究
2.
Based on conventional consolidated-undrained triaxial tests of normally-consolidate saturated clays,the non-linear equations of pore pressure of normally-consolidate saturated clays is established in this article.
通过正常固结饱和粘性土的三轴固结不排水试验,分析了在正常固结饱和粘性土在三轴固结不排水应力路径下考虑土应力应变非线性的孔隙水压力方程,根据有效应力路径唯一性原理,推导出适用于其他应力路径下正常固结饱和粘性土的孔隙水压力方程,并通过一个工程实例验证方程的工程实用性。
3.
The process of pile driving in saturated clay is modeled by the theory of expansion of cylindrical and spherical cavities in an infinite medium.
假定土体为均质、各向同性的弹塑性介质,运用无限介质中圆柱形小孔和球形小孔扩张理论分别模拟饱和粘性土中打入桩的沉桩过程,求出沉桩过程中桩周土体的应力分布,分析沉桩引起桩周土体土性的变化及其对土体应力的影响。
5) saturation clay
饱和粘性土
1.
Based on the compression curve of saturation clay and Tazzighi s one dimensional consolidation theory,an expression between coefficien of consolidation and effective stress under three kinds of consolidation condition is brought up.
以饱和粘性土的压缩曲线和太沙基的一维固结理论为基础 ,推导出各种固结状态下固结系数随有效应力变化的解析式 。
2.
According to the effective stress principle and stress history,the shearing strength and stress path of saturation clay are studied.
主要根据饱和土的有效应力原理及应力历史，探讨饱和粘性土的抗剪强度及应力路径，讨论了不同边界条件下饱和粘性土的抗剪强度及相互关系，给出了不同的应力路径，指出了不同边界条件具不同的应力状态，应力状态不同具有不同的应力路径，土体变形和强度与应力有关，与应力历史有
6) Remolded unsaturated cohesive soil
重塑非饱和粘性土
1.
Study on relation of shear strength parameters with saturation of remolded unsaturated cohesive soil;
根据23组不同水分状态和密度状态的UU三轴压缩试验结果,讨论了重塑非饱和粘性土抗剪强度参数与饱和度的关系。
补充资料：粘性
施加于流体的应力和由此产生的变形速率以一定的关系联系起来的流体的一种宏观属性，表现为流体的内摩擦。由于粘性的耗能作用，在无外界能量补充的情况下，运动的流体将逐渐停止下来。粘性对物体表面附近的流体运动产生重要作用使流速逐层减小并在物面上为零，在一定条件下也可使流体脱离物体表面(见边界层)。
粘性系数 粘性的大小用粘性系数（即粘度）来表示。牛顿粘性定律（见牛顿流体）指出，在纯剪切流动中，流体两层间的剪应力τ可以表示为：
，式中为沿y方向（与流体速度方向垂直）的速度梯度，又称剪切变形速率；μ为比例常数, 即粘性系数,它等于速度梯度为一个单位时，流体在单位面积上受到的切向力数值。
在通常采用的厘米·克·秒制中，粘性系数的单位是泊(Poise)，国际单位制用帕·秒（1泊＝1达因·秒/厘米2=10-1帕·秒）,它的量纲为ML-1T-1。对于多数流体，常用的单位是厘泊（10-3帕·秒）。
不同流体有不同的粘性系数。少数液体（如甘油）的粘性系数可以达到15泊;橄榄油的粘性系数接近于1泊。在20℃时，水的粘性系数为1.0087厘泊。气体的粘性系数从氩的2.1×10-4泊到氢的0.8×10-4泊，它们的数量级都是10-4泊。
粘性系数μ 显著地依赖于温度，但很少随压力发生变化，它与温度的关系对于液体和气体来说是截然不同的。对于液体来说,随着温度升高，粘性系数μ下降；对于气体而言，随着温度升高，粘性系数随之上升。
对于气体，粘性系数μ和温度T的关系可表为萨瑟兰公式：
式中B≈110.4开； T0、μ0为参考温度和参考粘性系数。此式在相当大的范围内（T<2000开）对空气是适用的。但由于上式较复杂，在实用上多采用幂次公式
来近似真实的粘性关系。幂次n的变化范围是1/2≤n≤1，它依赖于气体的性质和所考虑的温度范围。在高温时，例如3000开以上,n可近似地取为1/2；在低温时可取为1。对于空气而言，在90开<300开的温度范围内，可采用公式：
，它与萨瑟兰公式的误差不超过5％。
对水而言，粘性系数和摄氏温度的关系可近似地写成：
。
对于一般的流体运动，假设：①运动流体的应力张量在运动停止后应趋于静止流体的应力张量；②偏应力张量τij的各分量是局部速度梯度张量各分量的线性齐次函数；③流体是各向同性的，由此可导出广义牛顿粘性定律（见牛顿流体）： 式中pij、sij分别为应力张量和变形速率张量;P为压力函数;δij为克罗内克符号；μ为粘性系数；μ┡为第二粘性系数,亦称膨胀粘性系数。对于不可压缩流体，由于=0，μ┡自动不出现，广义牛顿定律中只有一个粘性系数μ。对于可压缩流体，一般也和胡克弹性体（见胡克定律）一样有两个粘性系数μ及μ┡。μ┡是量度由于流体的膨胀或收缩引起的内耗大小的粘性系数。除了高温和高频声波这些极端情形外，对一般情形的气体运动可近似地认为μ┡=0。这个在分子运动论里得到证明的事实，当年只是斯托克斯提出的一个假设。
粘性的物理解释 以气体为例，说明粘性形成的原因。气体分子的速度是由平均速度和热运动速度两部分叠加而成。前者是气体团的宏观速度，后者决定气体的温度。若相邻两部分气体团以不同的宏观速度运动，由于它们之间有许多分子相互交换，从而带来动量的交换，使气体团的速度有平均化的趋势，这便是气体粘性的由来。根据这种图像,利用统计物理中的玻耳兹曼方程,可以求得气体粘性系数的表达式：
式中k为玻耳兹曼常数;m为分子质量；C为分子作用力的比例常数。以上公式说明,粘性系数与气体密度无关,与温度成正比。这两条结论都得到了实验证实。液体的分子运动论还未成熟，目前还没有建立类似于气体分子运动论的简单物理图像，用来说明产生液体粘性的机制。
粘性系数测量 利用各种实验方法可以确定不同温度下流体的粘性系数。例如，在两个半径不同的同轴圆筒之间，充满待测粘度的流体。当外筒旋转时，最贴近外筒壁的流体也能以相同的速度运动，由于粘性的作用，里面的圆筒也随之运动。由于里面的圆筒悬挂在上端固定的金属丝上，所以它在旋转到一定角度后就停止转动。若测出金属丝的扭转角度，就可以算出扭力矩。因平衡时扭力矩与液体剪切力所形成的力矩相等，所以可求出剪切力和流体粘性系数的大小。另外一种方法是求出一定量体积的流体，在给定压力作用下从一个细管中流尽所需的时间，从而求出其粘性系数。
粘性系数 粘性的大小用粘性系数（即粘度）来表示。牛顿粘性定律（见牛顿流体）指出，在纯剪切流动中，流体两层间的剪应力τ可以表示为：
，式中为沿y方向（与流体速度方向垂直）的速度梯度，又称剪切变形速率；μ为比例常数, 即粘性系数,它等于速度梯度为一个单位时，流体在单位面积上受到的切向力数值。
在通常采用的厘米·克·秒制中，粘性系数的单位是泊(Poise)，国际单位制用帕·秒（1泊＝1达因·秒/厘米2=10-1帕·秒）,它的量纲为ML-1T-1。对于多数流体，常用的单位是厘泊（10-3帕·秒）。
不同流体有不同的粘性系数。少数液体（如甘油）的粘性系数可以达到15泊;橄榄油的粘性系数接近于1泊。在20℃时，水的粘性系数为1.0087厘泊。气体的粘性系数从氩的2.1×10-4泊到氢的0.8×10-4泊，它们的数量级都是10-4泊。
粘性系数μ 显著地依赖于温度，但很少随压力发生变化，它与温度的关系对于液体和气体来说是截然不同的。对于液体来说,随着温度升高，粘性系数μ下降；对于气体而言，随着温度升高，粘性系数随之上升。
对于气体，粘性系数μ和温度T的关系可表为萨瑟兰公式：
式中B≈110.4开； T0、μ0为参考温度和参考粘性系数。此式在相当大的范围内（T<2000开）对空气是适用的。但由于上式较复杂，在实用上多采用幂次公式
来近似真实的粘性关系。幂次n的变化范围是1/2≤n≤1，它依赖于气体的性质和所考虑的温度范围。在高温时，例如3000开以上,n可近似地取为1/2；在低温时可取为1。对于空气而言，在90开
，它与萨瑟兰公式的误差不超过5％。
对水而言，粘性系数和摄氏温度的关系可近似地写成：
。
对于一般的流体运动，假设：①运动流体的应力张量在运动停止后应趋于静止流体的应力张量；②偏应力张量τij的各分量是局部速度梯度张量各分量的线性齐次函数；③流体是各向同性的，由此可导出广义牛顿粘性定律（见牛顿流体）： 式中pij、sij分别为应力张量和变形速率张量;P为压力函数;δij为克罗内克符号；μ为粘性系数；μ┡为第二粘性系数,亦称膨胀粘性系数。对于不可压缩流体，由于=0，μ┡自动不出现，广义牛顿定律中只有一个粘性系数μ。对于可压缩流体，一般也和胡克弹性体（见胡克定律）一样有两个粘性系数μ及μ┡。μ┡是量度由于流体的膨胀或收缩引起的内耗大小的粘性系数。除了高温和高频声波这些极端情形外，对一般情形的气体运动可近似地认为μ┡=0。这个在分子运动论里得到证明的事实，当年只是斯托克斯提出的一个假设。
粘性的物理解释 以气体为例，说明粘性形成的原因。气体分子的速度是由平均速度和热运动速度两部分叠加而成。前者是气体团的宏观速度，后者决定气体的温度。若相邻两部分气体团以不同的宏观速度运动，由于它们之间有许多分子相互交换，从而带来动量的交换，使气体团的速度有平均化的趋势，这便是气体粘性的由来。根据这种图像,利用统计物理中的玻耳兹曼方程,可以求得气体粘性系数的表达式：
式中k为玻耳兹曼常数;m为分子质量；C为分子作用力的比例常数。以上公式说明,粘性系数与气体密度无关,与温度成正比。这两条结论都得到了实验证实。液体的分子运动论还未成熟，目前还没有建立类似于气体分子运动论的简单物理图像，用来说明产生液体粘性的机制。
粘性系数测量 利用各种实验方法可以确定不同温度下流体的粘性系数。例如，在两个半径不同的同轴圆筒之间，充满待测粘度的流体。当外筒旋转时，最贴近外筒壁的流体也能以相同的速度运动，由于粘性的作用，里面的圆筒也随之运动。由于里面的圆筒悬挂在上端固定的金属丝上，所以它在旋转到一定角度后就停止转动。若测出金属丝的扭转角度，就可以算出扭力矩。因平衡时扭力矩与液体剪切力所形成的力矩相等，所以可求出剪切力和流体粘性系数的大小。另外一种方法是求出一定量体积的流体，在给定压力作用下从一个细管中流尽所需的时间，从而求出其粘性系数。
说明：补充资料仅用于学习参考，请勿用于其它任何用途。
参考词条