2) unsaturated soil shear strength theory
非饱和土抗剪强度理论
1.
The slope transient seepage field under the conditions of rainfall infiltration is simulated based on porous media saturation-unsaturated flow theory;by use of limit equilibrium theory,the influence of rainfall intensity,rainfall holders,prophase rainfall and rainfall pattern on slope stability are studied based on unsaturated soil shear strength theory and the results of seepage analysis.
基于多孔介质饱和-非饱和渗流理论,模拟降雨入渗条件下边坡暂态渗流场;基于非饱和土抗剪强度理论和边坡饱和-非饱和渗流分析结果,利用极限平衡理论研究了降雨强度、降雨持续时间、前期降雨以及不同降雨方式对边坡稳定性的影响。
3) strength of unsaturated soil
非饱和土强度
1.
Effect of suction force on the strength of unsaturated soil;
吸力在非饱和土强度中的应用
2.
With equilibrium method the dynamic stability of soil-nail bracing of unsaturated soil slope is analyzed, considering the connection between the shear strength of unsaturated soil and water content.
用非饱和土强度理论建立了土钉支护整体稳定性最小安全系数的公式。
4) unsaturated soil intensity
非饱和土强度
1.
Based on transient saturated-unsaturated seepage FEM analysis of earth rock-fill dams under the condition of water fall in reservoirs,unsaturated soil intensity and density are taken account of with water containing,and seepage force action,slope stability changing rule and the effect of penetrative coefficient on it are analyzed by using shear strength reduction FEM in the process of water fall.
在对库水位回落条件下土石坝非稳定饱和-非饱和渗流场进行有限元分析的基础上,考虑非饱和土强度、土体密度都随含水量变化的关系及渗透力作用,利用强度折减有限元技术研究了水位降落过程中边坡稳定性的变化规律及渗透系数对边坡稳定的影响。
6) Saturated-unsaturated theory
饱和-非饱和理论
补充资料：材料的强度理论
材料在复杂的应力状态下，其强度不可能都通过实验测定，因此需要对材料发生强度破坏(失效)的力学因素作出假说，以便利用材料在简单应力状态（拉伸、压缩）或少数复杂的应力状态下的强度，推断同一材料在各种复杂的应力状态下的强度。这种假说和由此建立的失效准则称为材料的强度理论或力学强度理论，后者用以强调这类理论是以宏观的力学因素为依据，有别于从研究微观物质构造建立的物理强度理论。材料的强度破坏分为脆性断裂和塑性流动两种形式。一些基本的强度理论只适用于某一形式的强度破坏。
最大拉应力理论 （第一强度理论） 认为在任何应力状态下材料脆断是由于三个主应力 σ1、σ2、σ3中最大的拉伸主应力σ1达到该材料的极限值所致；相应的强度条件则为σ1≤〔σ〕，〔σ〕为材料的容许应力。
最大伸长线应变理论 （第二强度理论） 以三个主应变中最大的伸长线应变ε1达到该材料的极限值作为判别脆断的准则；相应的强度条件为 [σ1-v(σ2+σ3)] ≤〔σ〕，v为泊松比。这个理论虽然从形式上看似较第一强度理论完善，但与实验结果不甚符合，如今已较少使用。
最大剪应力理论 (第三强度理论) 认为材料发生塑性流动(包括剪断)是由于最大剪应力τ＝(σ1-σ3)/2达到该材料的极限值所致；相应的强度条件为(σ1-σ3)≤〔σ〕。这个理论由于忽略中间主应力 σ2的影响所导致的误差，对于钢材，根据二向应力状态下的强度试验数据，最大为10％，且偏于安全。此理论不能应用于拉、压流动极限不相等的材料。
形状改变比能理论 （通常称第四强度理论） 以材料单位体积内对应于形状改变的那部分应变能（形状改变比能）达到极限值作为材料发生塑性流动的准则；相应的强度条件则为
此强度条件亦可从八面体上剪应力达极限值的观点或从统计平均剪应力达极限值的观点或从统计平均剪应力达极限值的观点得出。此理论亦只能用于拉、压流动极限相等的材料。
莫尔强度理论 可用于拉、压强度不相等的材料，是一个直接以材料的破坏试验结果为依据而建立的带一定经验性的理论。按照此理论，首先应根据某些应力状态下材料发生强度破坏时的最大主应力σ1和最小主应力σ3 绘出各该应力状态下的极限应力圆(忽略中间主应力σ2)。然后作出一组极限应力圆的包络线(图1)。而任何应力状态下材料发生强度破坏的准则为表示该应力状态的应力圆(根据σ1、σ3)与极限包络线相切。作为近似，极限包络线可用切于单向拉伸和单向压缩极限应力圆的直线代替，即简化极限包络线。这样,上述破坏准则便可利用几何关系（图2）以简单的公式表示，而相应的强度条件为，式中〔σ1〕、〔σa〕为材料在单向拉伸和压缩时的容许拉应力和压应力。此理论也由于忽略σ2的影响而有一定误差。
最大拉应力理论 （第一强度理论） 认为在任何应力状态下材料脆断是由于三个主应力 σ1、σ2、σ3中最大的拉伸主应力σ1达到该材料的极限值所致；相应的强度条件则为σ1≤〔σ〕，〔σ〕为材料的容许应力。
最大伸长线应变理论 （第二强度理论） 以三个主应变中最大的伸长线应变ε1达到该材料的极限值作为判别脆断的准则；相应的强度条件为 [σ1-v(σ2+σ3)] ≤〔σ〕，v为泊松比。这个理论虽然从形式上看似较第一强度理论完善，但与实验结果不甚符合，如今已较少使用。
最大剪应力理论 (第三强度理论) 认为材料发生塑性流动(包括剪断)是由于最大剪应力τ＝(σ1-σ3)/2达到该材料的极限值所致；相应的强度条件为(σ1-σ3)≤〔σ〕。这个理论由于忽略中间主应力 σ2的影响所导致的误差，对于钢材，根据二向应力状态下的强度试验数据，最大为10％，且偏于安全。此理论不能应用于拉、压流动极限不相等的材料。
形状改变比能理论 （通常称第四强度理论） 以材料单位体积内对应于形状改变的那部分应变能（形状改变比能）达到极限值作为材料发生塑性流动的准则；相应的强度条件则为
此强度条件亦可从八面体上剪应力达极限值的观点或从统计平均剪应力达极限值的观点或从统计平均剪应力达极限值的观点得出。此理论亦只能用于拉、压流动极限相等的材料。
莫尔强度理论 可用于拉、压强度不相等的材料，是一个直接以材料的破坏试验结果为依据而建立的带一定经验性的理论。按照此理论，首先应根据某些应力状态下材料发生强度破坏时的最大主应力σ1和最小主应力σ3 绘出各该应力状态下的极限应力圆(忽略中间主应力σ2)。然后作出一组极限应力圆的包络线(图1)。而任何应力状态下材料发生强度破坏的准则为表示该应力状态的应力圆(根据σ1、σ3)与极限包络线相切。作为近似，极限包络线可用切于单向拉伸和单向压缩极限应力圆的直线代替，即简化极限包络线。这样,上述破坏准则便可利用几何关系（图2）以简单的公式表示，而相应的强度条件为，式中〔σ1〕、〔σa〕为材料在单向拉伸和压缩时的容许拉应力和压应力。此理论也由于忽略σ2的影响而有一定误差。
说明：补充资料仅用于学习参考，请勿用于其它任何用途。
参考词条