1) tensile(compressive rigidity of section)
截面拉伸(压缩刚度)
2) tensile(compressive) rigidity of section
截面拉伸(压缩)刚度
3) tension or compression
拉伸压缩
4) section stiffness
截面刚度
1.
In order to analyze the section stiffness of the double steel-concrete composite beams at the serviceability limit stage, section stiffness is calculated according to the position where the neutral axis is.
对钢—混凝土双面结合梁在支座和跨中的截面刚度进行了分析研究,按照中和轴在钢梁内、下翼缘混凝土板内两种情况分别对钢-混凝土双面结合梁截面刚度进行了计算。
2.
Aimed at the mechanical characteristics of type of LGJQT-1400 wire,the section stiffness of special light steel cored aluminum strand wire is analyzed according to its geometrical makeup.
针对 L GJQT- 140 0导线的力学性能 ,从其组成的几何规律出发 ,分析了特种轻型钢铝绞制粗导线的截面刚度。
3.
On the basis of the short-term stiffness formulas provided by the current concrete codes for prestressed flexural member and normal flexural member,the formulas of cracking moment,pre-cracking section stiffness and post-cracking section stiffness for the horizontal displacement calculation of cantilever column which under axial force action and without axial force action are deduced.
根据现行规范给出的预应力混凝土受弯构件短期刚度公式和普通受弯构件短期刚度公式,推导出了有轴力作用下和无轴力作用下的悬臂柱开裂弯矩、开裂前截面刚度和开裂后截面刚度的计算公式;在对钢筋弹性模量与混凝土弹性模量比、截面配筋率、截面有效高度和整截面高度比以及轴力大小等可影响轴力作用的一些参数因素进行分析的同时,得到这些因素对轴力作用的影响程度以及各因素间互相作用或制约的影响关系等定性规律。
5) tensioncompression fatigue strength
拉伸-压缩疲劳强度
6) compressive stiffness
压缩刚度
1.
In order to study the mechanical property of explosive crystals with different qualities,two recrystallized and a commercial grade RDX and HMX particles were selected and tested by compressive stiffness method.
分别选取三种不同品质的RDX和HMX颗粒集合体进行压缩刚度实验,并采用Kawakita压制模型对压制曲线进行拟合分析,得到评价晶体颗粒力学性能的具有模量量纲的常数。
补充资料：拉伸和压缩
工程结构构件的基本变形形式之一。对于受拉伸或压缩的等截面直杆(棱柱形杆)，根据杆受力时横截面保持为平面的假设,则横截面上无剪应力τ,而其正应力σ为均匀分布,其值等于轴力N 除以横截面面积A,即σ＝N/A；当材料在线弹性范围内工作时，根据胡克定律（见材料力学）,杆内一点处的轴向(纵向)线应变为ε＝σ/E（E为材料的拉、压弹性模量）;在轴力N 为常量的长度L范围内，绝对线变形ΔL的计算公式为ΔL＝NL/EA。
事实上，以上变形假设和结论并不普遍适用于所有棱柱形杆。如薄壁的 Z形截面杆在通过横截面形心的拉力作用下，除发生伸长变形外，两个翼缘还在各自的纵向平面内弯曲（图1），即使在离外力作用截面相当远处，横截面也不再保持为平面，其上的正应力并非均匀分布，且有剪应力存在；这一现象已为薄壁杆件的约束扭转理论所论证。显然就静力学的观点来看，此时整个横截面上的正应力却仍然只组成通过横截面形心的合力N,而剪应力不组成合力和合力矩。由此可知，根据杆件横截面一边分离体的平衡条件确定横截面上内力,并据此计算应力,只是一种初等的方法。
又如变截面直杆受拉伸（压缩）时，横截面上正应力亦非均匀分布，且有剪应力存在。根据弹性力学的分析结果,矩形截面的等厚度楔形板受拉伸时（图2），如果顶角α＝20°，则横截面上的最大正应力与按公式 σ＝N/A 算得的值相比，两者相差2％，而当 α＝60°时，两者相差竟达20％。
在工程计算中，对于拉杆通常只要求保证其具有足够的强度，即工作应力不超过容许应力（材料的破坏应力除以安全系数）；必要时也要求控制其变形量。对于压杆，其正常工作的条件往往不是受强度控制，而是受稳定性控制（见柱的基本理论）。
参考书目
S.P.Timoshenko,J.M.Gere,Mechanics of materials,Van Nostrand Reinhold Co.，New York，1972.
事实上，以上变形假设和结论并不普遍适用于所有棱柱形杆。如薄壁的 Z形截面杆在通过横截面形心的拉力作用下，除发生伸长变形外，两个翼缘还在各自的纵向平面内弯曲（图1），即使在离外力作用截面相当远处，横截面也不再保持为平面，其上的正应力并非均匀分布，且有剪应力存在；这一现象已为薄壁杆件的约束扭转理论所论证。显然就静力学的观点来看，此时整个横截面上的正应力却仍然只组成通过横截面形心的合力N,而剪应力不组成合力和合力矩。由此可知，根据杆件横截面一边分离体的平衡条件确定横截面上内力,并据此计算应力,只是一种初等的方法。
又如变截面直杆受拉伸（压缩）时，横截面上正应力亦非均匀分布，且有剪应力存在。根据弹性力学的分析结果,矩形截面的等厚度楔形板受拉伸时（图2），如果顶角α＝20°，则横截面上的最大正应力与按公式 σ＝N/A 算得的值相比，两者相差2％，而当 α＝60°时，两者相差竟达20％。
在工程计算中，对于拉杆通常只要求保证其具有足够的强度，即工作应力不超过容许应力（材料的破坏应力除以安全系数）；必要时也要求控制其变形量。对于压杆，其正常工作的条件往往不是受强度控制，而是受稳定性控制（见柱的基本理论）。
参考书目
S.P.Timoshenko,J.M.Gere,Mechanics of materials,Van Nostrand Reinhold Co.，New York，1972.
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参考词条