1) spring in series model
弹簧串联模型
2) springs in series
串联弹簧
1.
The total kinetic energy and elastic potential energy of springs in series are discussed in the case that the mass of spring can not be neglected.
在弹簧质量不能忽略的情况下,推导了n个弹簧串联系统的动能和弹性势能具体表达式,结果表明:n个串联弹簧系统的动能与每个弹簧自身质量、劲度系数密切相关;系统的弹性势能由n个串联弹簧的等效劲度系数和串联弹簧的总伸长量决定。
2.
A general discussion of kinetic energy and elastic potential energy of springs in series is made on the occasion that the mass of spring can not be neglected.
在弹簧质量不能忽略的情况下,讨论了串联弹簧振子系统动能和弹性势能表达式,结果表明:串联弹簧的动能不仅与两弹簧自身的质量m1、m2有关,还与各弹簧的劲度系数k1、k2密切相关;串联弹簧的弹性势能只由各弹簧劲度系数和串联弹簧的总伸长量决定。
3) spring model
弹簧模型
1.
The relation of lateral displacement of bucket top with horizontal loads is obtained based on a soil-spring model.
根据土体的简化弹簧模型,建立了单桶和四桶结构在横向载荷作用下力系的平衡方程,提出了估算水平载荷作用下桶顶水平位移的方法,并将桶顶位移的估算结果同三维有限元方法的数值计算结果进行了比较,发现两者相当一致。
2.
Based on the foundation of spring model of concentrating force in documents[1,2], the calculation method considering effects between springs of concentrating force was given.
在集中力弹簧模型的基础上，给出了集中力弹簧之间考虑相互影响的计算方法、考虑相互影响及不考虑相互影响力弹簧模型的算例，以及工程实例的计算与实测结果的比较。
4) Series model
串联模型
1.
The Development of Computer Aided Reliability Design System Based on the Series Model;
基于串联模型的计算机辅助可靠性设计系统设计
5) line-spring model
线弹簧模型
1.
The paper presents an approach to deal with residual stress intensity factors for surface cracks in a thick plate with butt joints by using line-spring model.
利用线弹簧模型求解对接厚板表面裂纹的残余应力强度因子。
2.
The paper demonstrates that the embedded crack in an elastic strip under step load is solved by using the line-spring model combined with perfect ANSYS software .
将线弹簧模型与有限元软件ANSYS相结合,求解了冲击载荷作用下的含内埋裂纹的板条问题,所得的结果与已有的有限元解吻合良好,此方法可推广用于其它三维裂纹动态响应分析。
3.
In this paper, a line-spring model for the general beam with an edge crack and its theoretical explannation is presented.
建立了一般有限长裂纹的线弹簧模型，给出了模型的理论解释。
6) multi-spring model
多弹簧模型
1.
3-D plastic dynamic analysis of steel frames based on multi-spring model;
基于多弹簧模型的钢框架结构三维弹塑性地震反应分析
2.
The theory about establishing element matrix with multi-spring model is introduced.
多弹簧模型空间梁柱单元可以有效地模拟空间梁柱单元在轴力、弯矩以及剪力共同作用下的响应,反映空间梁柱单元在往复荷载以及地震作用下的滞回性能。
3.
Considering the plastic stiff influence of plastic-region shear deformation,paper derives the element stiffness matrix based on multi-spring model and provides element basis for whole frame structure plastic dynamic analysis.
引入多轴应力状态下的塑性应力-应变关系理论,在单元模型中考虑了弹塑性区域剪切变形对单元的弹塑性刚度影响,推导了考虑剪切变形弹塑性刚度影响的多弹簧模型的空间梁柱单元刚度矩阵,为整体钢框架结构的弹塑性动力分析奠定了单元基础。
补充资料：串联逆变电路
具有串联谐振式负载的逆变电路。生产中用以构成静止式中频加热电源。串联逆变电路有两个特点：①直流电源为电压源，逆变入端并联大电容 Cd,因而入端电压 ud平稳连续（见电压型逆变电路）;②负载是处于低端失谐的串联谐振电路，呈容性，故可采用负载换流方式（见负载换流式逆变电路）。因此，串联逆变电路又称负载换流式电压型逆变电路。
工作原理 图1中 LH代表含有加热工件的感应线圈。为了提高负载端功率因数，用负载补偿电容CH与LH相串联，组成串联谐振式负载电路。其固有谐振角频率可近似表示为由串联谐振电路分析可知，若外加电源的角频率ω＝ω0，电路处于谐振状态并呈纯阻性；若ω〈ω0,则电路因处于低端失谐而呈容性。
图中逆变主电路采用桥式结构，桥中每一导电臂由普通晶闸管及反并联二极管组成。当T1T3（或D1D3）导通而T2T4（或D2D4）阻断时,逆变输出电压ua=Ud；当T2T4（或D2D4）导通而T1T3（或D1D3）阻断时，ua=-Ud。当桥对角线开关元件（T或D）轮番通断时，u0为交变方波，其幅值为Ud，重复频率则取决于T1～T4的门极控制脉冲，uа波形如图2a。
当门极脉冲ug的重复角频率ω〈ω0时，正弦负载电流iа超前于负载电压uа 的基波分量 ua1一个角度φ。因此在图2b中当ωt=θ1时，iа=0，ug2、4＝0，uа=Ud，因此T2和T4不能导通,而是D1和D3相继导通，D1的正向导通压降Ug作为 T1的反压。当φ＞ωtq（tq为晶闸管关断时间）时，T1便可靠关断，T1和D1中电流iT1和iD1 波形如图2c。
串联逆变电路的直流电源可以用不控整流电路实现，因而主电路较为简单。为了调节逆变输出功率和实现故障保护,在并联逆变电路中必须采用可控整流电路,而在串联逆变电路中上述两种功能均可用其他方法实现，因而可采用不控整流电路。
应用领域 和并联逆变电路一样，串联逆变电路可用以构成静止式中频加热电源。它具有主电路简单、起动性能好的优点，但负载适应性较差，故只适用于负载变化不大但又需要频繁起动的场合。
工作原理 图1中 LH代表含有加热工件的感应线圈。为了提高负载端功率因数，用负载补偿电容CH与LH相串联，组成串联谐振式负载电路。其固有谐振角频率可近似表示为由串联谐振电路分析可知，若外加电源的角频率ω＝ω0，电路处于谐振状态并呈纯阻性；若ω〈ω0,则电路因处于低端失谐而呈容性。
图中逆变主电路采用桥式结构，桥中每一导电臂由普通晶闸管及反并联二极管组成。当T1T3（或D1D3）导通而T2T4（或D2D4）阻断时,逆变输出电压ua=Ud；当T2T4（或D2D4）导通而T1T3（或D1D3）阻断时，ua=-Ud。当桥对角线开关元件（T或D）轮番通断时，u0为交变方波，其幅值为Ud，重复频率则取决于T1～T4的门极控制脉冲，uа波形如图2a。
当门极脉冲ug的重复角频率ω〈ω0时，正弦负载电流iа超前于负载电压uа 的基波分量 ua1一个角度φ。因此在图2b中当ωt=θ1时，iа=0，ug2、4＝0，uа=Ud，因此T2和T4不能导通,而是D1和D3相继导通，D1的正向导通压降Ug作为 T1的反压。当φ＞ωtq（tq为晶闸管关断时间）时，T1便可靠关断，T1和D1中电流iT1和iD1 波形如图2c。
串联逆变电路的直流电源可以用不控整流电路实现，因而主电路较为简单。为了调节逆变输出功率和实现故障保护,在并联逆变电路中必须采用可控整流电路,而在串联逆变电路中上述两种功能均可用其他方法实现，因而可采用不控整流电路。
应用领域 和并联逆变电路一样，串联逆变电路可用以构成静止式中频加热电源。它具有主电路简单、起动性能好的优点，但负载适应性较差，故只适用于负载变化不大但又需要频繁起动的场合。
说明：补充资料仅用于学习参考，请勿用于其它任何用途。
参考词条