1) modal coupling
模态耦合
1.
Using the structure modal superposition method and the quadratic form of radiated sound power,we divide the total sound power into the two parts: the sound power radiated by each individual mode and the sound power contributed from modal coupling.
定量研究了结构振动模态耦合对辐射声功率的影响。
2.
In analysis of wind induced vibration for single-layer reticulated shell structures,it is found that there are some modes in high position of modes order with significant contribution to wind induced response,and the modal coupling effect is also need to be considered owing to the closely located modal frequencies and strong interaction of structural members.
基于网壳结构频谱分布密集、空间相关性强的自身特性,其风致动力响应不仅要考虑多阶模态的贡献,通常还要考虑模态耦合效应。
3.
The concept of modal strain energy is introduced and modal coupling coefficients of background response and resonance response are defined in this paper.
引入模态应变能的概念,定义了背景响应模态耦合系数和共振响应模态耦合系数,依据该系数可以方便地判别背景响应、共振响应不同模态之间耦合效应的强弱,为识别耦合主导模态(强耦合模态)确定了准则。
2) mode coupling
模态耦合
1.
In order to analyze the contribution-significant modes and the mode coupling effects for the wind-induced vibrations,a Ritz-POD method is proposed for identifying the contribution-significant modes,which takes into account the vibration-participating ability of each natural mode,and the similarity between the mode and the spatial distribution of the fluctuating wind load.
为研究网壳结构风振响应的主要贡献模态分布规律及模态耦合效应,有利于提高结构风振响应的计算效率,利用Ritz-POD法,综合考虑各结构振型自身参振能力的强弱及其与脉动风压空间分布模式之间的关系来识别单层球面网壳风振的主要贡献模态;利用模态广义位移协方差矩阵的特性分析其模态耦合效应。
3) modal coupling effect
模态耦合
1.
Analytical approach considering modal coupling effects for buffeting resonant response of large-span roof structures;
大跨度屋盖结构考虑模态耦合的抖振共振响应分析方法
2.
In the equation,the background and resonant components are computed with the LRC method and the equivalent inertia force method considering modal coupling effects,respectively.
本文基于计算共振分量的修正SRSS法,将LRC法和考虑模态耦合系数的惯性风荷载法相组合来表示等效静力风荷载。
4) coupled mode
耦合模态
1.
Dynamic equations were established first for the composite cantilever plates by means of Hamilton principle and the semi-Ritz analytical method and the semi-analytical expressions for the coupled modes of bending and torsion of the composite cantilever plates were derived according to its boundary conditions.
利用哈密尔顿原理和半李兹分析法建立复合材料悬臂板的运动方程,结合边界条件得到其弯扭耦合模态的半解析解。
2.
The oilpan s coupled modes are calculated by applying fluid-structure coupled FEM,when some lubricating oil remains in the oilpan.
本文运用流固耦合有限元法 ,对有润滑油存在的油底壳进行了耦合模态计算 ,发现润滑油的存在对油底壳的模态频率和振型影响较大。
6) coupled modes
[机]耦合模态
补充资料：耦合模理论
研究两个或多个电磁波模式间耦合的一般规律的理论,又称耦合波理论。广义地说,它是研究两个或多个波动之间耦合的普遍理论。耦合可以发生在同一波导（或腔体）中不同的电磁波模式之间，也可以发生在不同波导（或腔体）的电磁波模式之间。通常，耦合发生在同一类波动之间,但也可以发生在不同类型的波动之间,例如行波管中的两个电磁波模式与两个空间电荷模式之间的耦合。
发展概况 J.R.皮尔斯在40年代研究微波电子管时首先提出耦合模概念，随后S.E.米勒和S.A.谢昆诺夫发展了这一概念，并初步建立了波导模式耦合的基本理论。在50～60年代，耦合模理论已成功地用于分析参量放大器、多模圆波导传输和各向导性媒质填充波导等问题,中国科学家黄宏嘉提出耦合本地简正模的广义理论，深化了耦合模概念并简化了分析方法。70年代以来，耦合模理论又成功地应用于光波导问题，对光纤通信和光纤传感有重要的实际意义。
耦合模方程 描述各耦合模幅度关系的一阶常微分方程组
(1)式中Ai为耦合系统中第i个模的幅度;在耦合传输线问题中Kij＝jβi，在耦合振荡问题中Kij＝jωi,βi和ωi分别为模式i的相移常数和振荡频率;Kij(i厵j)为耦合系数,在传输线问题中是空间坐标z的函数,在振荡问题中是时间t的函数,是单位耦合长度或单位时间内由单位幅度的模j所激发的模i的幅度。将方程组 (1)写成矩阵形式
(1a)式中A为列矩阵，k为耦合系数方阵。
耦合模方程的解 根据耦合系数和边界条件的具体情况得出。耦合能力Qij表示模式i和j之间的耦合强弱。对于非周期性耦合
(2)
弱耦合情况 指任何i、j(i厵j)都符合条件
Qij1
(3)
设只有单位幅度的模式1输入的耦合系统,即有边界条件
A1(0)＝1
Ai(0)＝0
(i厵1)
(4)
则在z=L处的近似解为
(5)可见，即使存在多个模之间的耦合，仍可以分别考虑每一个模与输入模之间的耦合，从而使问题简化。
强耦合情况 通常，强耦合只发生在两个耦合模式(如1和2)之间，忽略其他耦合模，可将式(1)简化为
(6)设只有模式1输入耦合系统,且β1＝β2＝β(即Q12→∞)和K12＝K21＝－jc都是常数，则式(6)的解为
(7)
图1给出|A1|和|A2|随坐标z的变化的曲线,其中实线表示β1=β2情况下的解式(7),说明两种模式之间可以实现能量的完全转换；虚线表示常耦合和β1厵β2情况下的解，可见,这时不可能实现能量的完全转换。
在周期性耦合情况下，耦合能力为
(8)适当选择周期&λ1，即使在Kii厵Kjj的情况下也可能使→∞，实现模式间能量的完全转换。
耦合模方程的不同形式 为了导出耦合模方程，需要将麦克斯韦方程中的场按正交函数集展开，采用不同的正交函数集能得到不同的耦合模方程。例如，波导中的正交函数集对应于其全部电磁波模式（对于开波导还应包括辐射模）。凡沿波导独立传输而不存在耦合的都称为简正模，耦合模则是非简正模。不均匀波导中的电磁波可以按参考波导中的简正模集展开，选择不同的参考波导，对应有不同的简正模集，得到不同的耦合模方程。
以变截面波导为例(图2),用虚线表示不同截面位置处的三种参考波导所分别对应的三组简正模：理想模、本地模和超本地模。与理想模对应的参考波导是均匀波导，其截面形状和大小与实际波导输入端处一致；与本地模对应的参考波导是截面形状和大小与观察点处实际波导相一致的均匀波导；与超本地模对应的参考波导是形状与观察点处实际波导一致、且两者纵剖面边界线相切的喇叭形波导。后两组模式随观察点位置而改变，其模式特性主要由"本地"特性决定。
耦合功率理论 耦合模方程式 (1)在系统平均下可转化为耦合功率方程，由此出发研究长距离导波结构中各种随机不均匀性对传输特性的影响。这一理论可用来解决多模光纤传输问题。
参考书目
黄宏嘉：《微波原理》卷Ⅰ，Ⅱ，科学出版社，北京，1963。
W.H.卢瑟著,苏禾译：《耦合模与参量电子学》,上海科学技术出版社,上海，1964。(W.H.Louisell,Coupled Mode and Parametric Electronics,John Wiley & Sons Inc.,New York,1960.)
发展概况 J.R.皮尔斯在40年代研究微波电子管时首先提出耦合模概念，随后S.E.米勒和S.A.谢昆诺夫发展了这一概念，并初步建立了波导模式耦合的基本理论。在50～60年代，耦合模理论已成功地用于分析参量放大器、多模圆波导传输和各向导性媒质填充波导等问题,中国科学家黄宏嘉提出耦合本地简正模的广义理论，深化了耦合模概念并简化了分析方法。70年代以来，耦合模理论又成功地应用于光波导问题，对光纤通信和光纤传感有重要的实际意义。
耦合模方程 描述各耦合模幅度关系的一阶常微分方程组
(1)式中Ai为耦合系统中第i个模的幅度;在耦合传输线问题中Kij＝jβi，在耦合振荡问题中Kij＝jωi,βi和ωi分别为模式i的相移常数和振荡频率;Kij(i厵j)为耦合系数,在传输线问题中是空间坐标z的函数,在振荡问题中是时间t的函数,是单位耦合长度或单位时间内由单位幅度的模j所激发的模i的幅度。将方程组 (1)写成矩阵形式
(1a)式中A为列矩阵，k为耦合系数方阵。
耦合模方程的解 根据耦合系数和边界条件的具体情况得出。耦合能力Qij表示模式i和j之间的耦合强弱。对于非周期性耦合
(2)
弱耦合情况 指任何i、j(i厵j)都符合条件
(3)
设只有单位幅度的模式1输入的耦合系统,即有边界条件
Ai(0)＝0
(i厵1)
(4)
则在z=L处的近似解为
(5)可见，即使存在多个模之间的耦合，仍可以分别考虑每一个模与输入模之间的耦合，从而使问题简化。
强耦合情况 通常，强耦合只发生在两个耦合模式(如1和2)之间，忽略其他耦合模，可将式(1)简化为
(6)设只有模式1输入耦合系统,且β1＝β2＝β(即Q12→∞)和K12＝K21＝－jc都是常数，则式(6)的解为
(7)
图1给出|A1|和|A2|随坐标z的变化的曲线,其中实线表示β1=β2情况下的解式(7),说明两种模式之间可以实现能量的完全转换；虚线表示常耦合和β1厵β2情况下的解，可见,这时不可能实现能量的完全转换。
在周期性耦合情况下，耦合能力为
(8)适当选择周期&λ1，即使在Kii厵Kjj的情况下也可能使→∞，实现模式间能量的完全转换。
耦合模方程的不同形式 为了导出耦合模方程，需要将麦克斯韦方程中的场按正交函数集展开，采用不同的正交函数集能得到不同的耦合模方程。例如，波导中的正交函数集对应于其全部电磁波模式（对于开波导还应包括辐射模）。凡沿波导独立传输而不存在耦合的都称为简正模，耦合模则是非简正模。不均匀波导中的电磁波可以按参考波导中的简正模集展开，选择不同的参考波导，对应有不同的简正模集，得到不同的耦合模方程。
以变截面波导为例(图2),用虚线表示不同截面位置处的三种参考波导所分别对应的三组简正模：理想模、本地模和超本地模。与理想模对应的参考波导是均匀波导，其截面形状和大小与实际波导输入端处一致；与本地模对应的参考波导是截面形状和大小与观察点处实际波导相一致的均匀波导；与超本地模对应的参考波导是形状与观察点处实际波导一致、且两者纵剖面边界线相切的喇叭形波导。后两组模式随观察点位置而改变，其模式特性主要由"本地"特性决定。
耦合功率理论 耦合模方程式 (1)在系统平均下可转化为耦合功率方程，由此出发研究长距离导波结构中各种随机不均匀性对传输特性的影响。这一理论可用来解决多模光纤传输问题。
参考书目
黄宏嘉：《微波原理》卷Ⅰ，Ⅱ，科学出版社，北京，1963。
W.H.卢瑟著,苏禾译：《耦合模与参量电子学》,上海科学技术出版社,上海，1964。(W.H.Louisell,Coupled Mode and Parametric Electronics,John Wiley & Sons Inc.,New York,1960.)
说明：补充资料仅用于学习参考，请勿用于其它任何用途。
参考词条