1) nucleate pool boiling
池内核态沸腾
1.
In this paper,surface tension,thermal stability,performance of nucleate pool boiling and mass distribution ratio during evaporation process of anionic surfactant sodium dodecyl sulfate(SDS),nonionic surfactant Triton X-100 and Triton X-114 which are representative and industrial applicated extensively and their aqueous solutions were studied experimentally under laboratorial conditions.
本文选用了工业上广泛应用且有代表性的阴离子表面活性剂十二烷基硫酸钠(SDS),非离子表面活性剂曲拉通X100(Triton X-100)和曲拉通X114(TritonX-114)为研究对象,在实验室条件下对这三种表面活性剂水溶液表面张力、热稳定性、池核沸腾换热特性及蒸发过程的质量分配进行实验研究;并结合表面活性剂在水溶液气液和固液界面上的吸附作用、池内核态沸腾换热及蒸汽携带水滴相关理论,阐释了表面活性剂对水池内核态沸腾换热的影响机理及其水溶液蒸发过程的质量分配规律。
2) Nucleate pool-boiling
池内核沸腾
3) Nucleate pool boiling
核态池沸腾
1.
A new method has been presented to predict the nucleation site density in nucleate pool boiling based on the investigation of the microstructure of boiling surface.
本文提出了一种新的基于沸腾壁面微结构分析的预测核态池沸腾中汽化核心密度的方法。
4) pool-film boiling
池内膜态沸腾
5) nucleate pool boiling
池核沸腾
1.
Investigation on Heat Transfer and Calcium Carbonate Scale Formation during Nucleate Pool Boiling;
池核沸腾传热与CaCO_3垢生成的研究
2.
Therefore, the nucleate pool boiling heat transfer coefficients of methanol have been tested for 9 JK-2 tubes, a JK-1 tube and a smooth tube.
测试了甲醇在９根第二代机械加工表面多孔管（ＪＫ－２管）、１根第一代机械加工表面多孔管（ＪＫ－１管）和１根光滑管上的单管饱和池核沸腾传热系数，结果表明，ＪＫ－２管比ＪＫ－１管能更有效地强化甲醇的池核沸腾传热。
3.
The nucleate pool boiling heat transfer coefficients of water on 9 JK-2 tubes, a JK-1 tube and a smooth tube were measured.
测试了水在9根第2代机械加工表面多孔管(JK-2管)、1根第1代机械加工表面多孔管(JK-1管)和1根光滑管上的单管饱和池核沸腾传热系数,结果表明,JK-2管比JK-1管能更有效地强化水的池核沸腾传热。
6) Pool nucleate boiling
池核沸腾
1.
Effect of CaCO_3 scale formation on heat transfer of pool nucleate boiling;
CaCO_3垢的形成对池核沸腾传热的影响
补充资料：膜态沸腾
膜态沸腾
film boiling
moto一fe一teng膜态沸腾(film boiling)在一定条件下，亚临界压力锅炉的蒸发受热面中水或汽水混合物与管壁间被一层汽膜隔开，导致传热系数急剧下降，管壁温度急剧升高，甚至出现过烧的现象。膜态沸腾又称传热恶化，按机理分为第一和第二两大类。 第一类传热恶化发生在欠热区和低含汽率区。热负荷很高时，蒸发管内壁汽化核心数剧增，汽泡生成速度超过脱离速度而形成汽膜，也称偏离核态沸腾(departure from nueleate boiling，DNB)。发生此类传热恶化时，传热系数急剧下降，壁温飞升，往往出现过烧。受热面热负荷是引起传热恶化的决定性因素，判定转入传热恶化的热负荷称临界热负荷，其他影响因素有质量流速、含汽率(或欠热值)、压力、管径及受热面状态等。 第二类传热恶化发生在含汽率较高的环状流动区。很薄的水膜被撕破或蒸发，管壁仅受蒸汽冷却，也称燕干(dry一out)，此时传热系数下降，壁温飞升(均小于第一类传热恶化)，经常伴有壁温波动(幅度为60~125℃)，常导致管壁发生热疲劳破坏。引起第二类传热恶化的决定性因素为含汽率。判定转人传热恶化的含汽率为临界含汽率。其他影响因素有质量流速、热负荷、管径及压力等。 保证一定的质量流速，采用内螺纹管、来复线管、扰流子，降低受热面热负荷等均可推迟传热恶化或改善传热恶化发生的壁温异常。 在超临界压力下，最大比热区也能发生传热恶化(又称类膜态沸腾)。在一定热负荷下，传热恶化与否，主要取决于质t流速。如果质量流速太高又会引起阻力上升。因而超临界压力锅炉可采用复合循环方式，来提高水冷壁的安全性。
说明：补充资料仅用于学习参考，请勿用于其它任何用途。
参考词条